Przekładnia Zębata :

Dane :	Obliczenia :	Wynik :
δHlim −  1360 MPa δFlim −  350 MPa δHp −  1088 MPa N – 14 KW KH = 1, 6 n1- 1400 u – 1,75 d1=45 mm a =  63 mm u – 1,75 z1 = 14 u – 1,75 a =  63 mm an = 71 mm a =  63 mm an = 71 mm z1 = 14 z2=25 x1=0, 42 x2=0, 38 Ea=1, 43 N – 14 KW n1- 1400 u – 1,75 P=3 897, 96 N ka - 1,6 b- 56 mm n1- 1400 u – 1,75 d1 = 49 mm K1− 14, 9 K2− 0, 0193 b- 56 mm KHβ=1, 4762 ZE- 189,8 Zβ- 1 ZE- 0,9256 ZL*ZR*ZV  0, 92 ZW- 1 m = 3,5 ZX- 1 ZNT -1 N – 14 KW u – 1,75 z1− 14 P=3 897, 96 N tgaw=tg25^0 = 0, 46631 cosan=cos25^0	Przekładnia zębata o zębach prostych. Przenoszona moc nominalna N – 14 KW Prędkość obrotowa wału n1- 1400 Przełożenie u – 1,75 Przyjmuje materiał : 42 CrMo4 δHp = 0, 8 * δHlim = 0, 8 * 1360 = 1088 MPa Trwałość Przekładni : Zakładam , że przekładnia będzie pracować w następujących warunkach : Czas pracy –do 16h Tt −  okres trwalosci przekladni  Tt = 365 * 16 = 5840 nt −  liczba cykli obciazenia  nt = 60 * n1 * Tt = 60 * 1400 * 5840 = 4, 9056 *  10^8 Przekładnia będzie pracować w zakresie trwałej wytrzymałości zmęczeniowej, zatem współczynniki trwałości wynoszą : YNT = ZNT = 1 Współczynnik Zastosowania : KA = 1, 6 Współczynnik eksploatacyjny : Do wstępnych obliczeń przyjmuje , że KH=KA KH=KA = 1, 6 Wstępne określenie średnicy podziałowej zębnika : Przyjmuje, że współczynnik szerokości wieńca k =1 $$\mathbf{d}_{\mathbf{1}}\mathbf{=}16,2*10^{3}\sqrt[\mathbf{3}]{\frac{\mathbf{N*}\mathbf{K}_{\mathbf{H}}}{\mathbf{k*}{\mathbf{\delta}_{\mathbf{\text{Hp}}}}^{\mathbf{2}}\mathbf{*}\mathbf{n}_{\mathbf{1}}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{u\ \pm 1}}{\mathbf{u}}}$$ $$\mathbf{d}_{\mathbf{1}}\mathbf{=}16,2*10^{3}\sqrt[\mathbf{3}]{\frac{14*1,6}{1*1088^{2}*1400}*\frac{1,75 + 1}{1,75}}\mathbf{= \ }16,2*10^{3}*2,77*10^{- 3} = 44,864\ \mathbf{45\ mm}$$ Określenie odległości osi kół – a : $$\mathbf{a = \ }\frac{\mathbf{d}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{2}}\mathbf{*(1 + u)}$$ $$\mathbf{a = \ }\frac{\mathbf{45}}{\mathbf{2}}\mathbf{*}\left( \mathbf{1 + 1,75} \right)\mathbf{= \ 61,875\ mm}$$ Na podstawie tabeli 4.15( str. 248 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 )przyjmuje znormalizowaną odległość 63 mm OKREŚLENIE PODSTAWOWYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI : Określam ponownie średnicę podziałową zębnika : $$\mathbf{d}_{\mathbf{1}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{2*a}}{\mathbf{1 + u}}$$ $$\mathbf{d}_{\mathbf{1}}\mathbf{=}\frac{2*63}{1 + 1,75} = 45,82\mathbf{46\ mm}$$ Przyjmuję liczbę zębów zębnika : z1 = 14 Obliczam moduł nominalny : $$\mathbf{m =}\frac{\mathbf{d}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{z}_{\mathbf{1}}}$$ $$\mathbf{m =}\frac{46}{14} = 3,28$$ Na podstawie tabeli str. 197 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 przyjmuje znormalizowaną wartość modułu m = 3,5 Obliczam liczbę zębów drugiego koła - z2 : z2= z1*u z2= 14 * 1, 75 = 24, 525 Obliczam nominalną odległość osi : $$\mathbf{a = \ }\frac{\mathbf{z}_{\mathbf{2}}\mathbf{+ \ }\mathbf{z}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{2}}\mathbf{*m}$$ $$\mathbf{a = \ }\frac{\mathbf{25 + \ 14}}{\mathbf{2}}\mathbf{*3,5 = 68,25\ mm}$$ Z korektą na znormalizowaną odległość przyjmuję an = 71 mm Obliczam średnice podziałowe kół zębatych : d1=m*z1=14 * 3, 5 = 49 mm d2=m*z2=25 * 3, 5 = 87, 5 mm Przyjmuję, szerokość wieńca b = 80 mm Ustalenie współczynników przesunięcia zarysów – Korekcja : Różnicę między nominalną a rzeczywistą odległością osi usuwamy za pomocą korekcji –P. Korekcja umożliwia zwiększenie wskaźnika zazębienia, zastosowanie korekcji P umożliwia zwiększenie wytrzymałości zębów na zginanie, na naciski stykowe oraz rozwiązanie geometrii problemów zazębienia. $$\mathbf{B}_{\mathbf{r}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{a}_{\mathbf{n}}\mathbf{- \ a}}{\mathbf{a}} = \frac{71 - 68,5}{68,5} = \mathbf{0,036}$$ Obliczam pozorny współczynnik zmiany odległości osi : $$\mathbf{B}_{\mathbf{p}}\mathbf{=}\mathbf{B}_{\mathbf{r}}\sqrt{\mathbf{1 + 7*}\mathbf{B}_{\mathbf{r}}} = 0,036*1,11793 = \mathbf{0,0403}$$ $$\sum_{}^{}{\mathbf{x =}\mathbf{x}_{\mathbf{1}}\mathbf{+}\mathbf{x}_{\mathbf{2}}\mathbf{=}}\mathbf{0,5*B}_{\mathbf{p}}\mathbf{*}\left( \mathbf{z}_{\mathbf{1}}\mathbf{+}\mathbf{z}_{\mathbf{2}} \right) = 0,5*0,0403*39 = \mathbf{0,78585}$$ $$\sum_{}^{}{x \leq 0,8}$$ Czyli warunek został spełniony . k = 0, 5*(Bp−Br)*(z2+z1) = 0, 5 * (0,0403−0,036) * (25+14) = 0, 08385 Z wykresu str. 248 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 odczytuję wartości x1,x2 x1=0, 42 x2=0, 38 Obliczam Toczny kąt przyporu : a – dla zębów prostych wynosi 20^0 $$\mathbf{c}\mathbf{\text{os}}\mathbf{a}_{\mathbf{w}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{a}}{\mathbf{a}_{\mathbf{n}}}\mathbf{*cos}\mathbf{a}\mathbf{=}\frac{68,5}{71}*cos20^{0} = 0,9647888*0,93965\mathbf{= 0,90656}$$ cosaw=0, 90656 aw=25^0 Obliczam Wskaźnik Zazębienia Przekładni : Czołowy wskaźnik zazębienia przekładni obliczam ze wzoru : $$\mathbf{E}_{\mathbf{a}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{z}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{2*\pi}}\sqrt{{\mathbf{(1 +}\frac{\mathbf{2*h}_{\mathbf{a1}}}{\mathbf{d}_{\mathbf{1}}}\mathbf{)}}^{\mathbf{2}}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{\cos}^{\mathbf{2}}\mathbf{a}}\mathbf{- 1}}\mathbf{+}\frac{\mathbf{z}_{\mathbf{2}}}{\mathbf{2*\pi}}\sqrt{{\mathbf{(1 +}\frac{\mathbf{2*h}_{\mathbf{a2}}}{\mathbf{d}_{\mathbf{2}}}\mathbf{)}}^{\mathbf{2}}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{\cos}^{\mathbf{2}}\mathbf{a}}\mathbf{- 1}}\mathbf{-}\frac{\mathbf{a}_{\mathbf{n}}\mathbf{*sin}\mathbf{a}_{\mathbf{w}}}{\mathbf{\pi*m*cosa}}$$ ha – wysokość całkowita zęba y – współczynnik wysokości zęba , dla zębów normalnych/prostych y =1 ha1=m*(y+x1)=3, 5 * (1+0,42) = 4, 97 mm ha2=m*(y+x2)=3, 5 * (1+0,38) = 4, 83 mm $$\mathbf{E}_{\mathbf{a}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{14}}{\mathbf{2*\pi}}\sqrt{{\mathbf{(1 +}\frac{\mathbf{2*4,97}}{\mathbf{49}}\mathbf{)}}^{\mathbf{2}}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{\cos}^{\mathbf{2}}\mathbf{20}^{\mathbf{0}}}\mathbf{- 1}}\mathbf{+}\frac{\mathbf{25}}{\mathbf{2*\pi}}\sqrt{{\mathbf{(1 +}\frac{\mathbf{2*4,83}}{\mathbf{87,5}}\mathbf{)}}^{\mathbf{2}}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{\cos}^{\mathbf{2}}\mathbf{20}^{\mathbf{0}}}\mathbf{- 1}}\mathbf{-}\frac{\mathbf{71*sin}\mathbf{25}^{\mathbf{0}}}{\mathbf{\pi*3,5*cos}\mathbf{20}^{\mathbf{0}}}\mathbf{= 2,22817*0,7992 + 3,9789*0,4 - 2,9 = 4,33 - 2,9 = 1,43}$$ Ea>1, 4 Uzyskałem odpowiedni wskaźnik . Podstawowe prawo zazębienia – określa ono warunki jakie muszą spełniać zarysy zębów aby zapewnić stałość przełożenia kinematycznego kół współpracujących . Znając wskaźniki zazębienia obliczam współczynniki zazębienia : ZE−współczynnik zazębienia, który uwzględnia kąt pochylenia linii zęba YE−współczynnik zazębienia, który uwzględnia stopień pokrycia zęba $$\mathbf{Z}_{\mathbf{E}}\mathbf{=}\sqrt{\frac{\mathbf{4 -}\mathbf{E}_{\mathbf{a}}}{\mathbf{3}}}\mathbf{=}\sqrt{\frac{4 - 1,43}{3}}\mathbf{= 0,9256\ }$$ $$\mathbf{Y}_{\mathbf{E}}\mathbf{= 0,25 +}\frac{\mathbf{0,75}}{\mathbf{E}_{\mathbf{a}}}\mathbf{=}0,25 + \frac{0,75}{1,43} = \mathbf{0,7745}$$ Obliczam Obciążenie zębów : Momenty Obrotowe dla kół : $$\mathbf{M}_{\mathbf{1}}\mathbf{= 9550*}\frac{\mathbf{N}}{\mathbf{n}_{\mathbf{1}}}\mathbf{=}9550*\frac{14}{1400}\mathbf{= 95,5\ N*m}$$ M2=M1*u=95, 5 * 1, 75=167, 125 N * m Obliczam nominalną silę obwodową: M = P * r $$\mathbf{P =}\frac{\mathbf{2000*M}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{d}_{\mathbf{1}}}\mathbf{= \ }\frac{2000*95,5}{49}\mathbf{= 3\ 897,96\ N}$$ Obliczam rzeczywistą siłę: Ps=P*ka*kv=3, 897, 96 * 1, 6 * 1, 038=6 598, 45 N Obciążenie rzeczywiste ( zastępcze) uwzględniające nadwyżki dynamiczne wynikające z charakteru silnika napędowego ,maszyny roboczej oraz z wewnętrznej dynamiki przekładni . Obliczam wartość prędkości rezonansowej : $$\mathbf{n}_{\mathbf{E1}}\mathbf{=}\left( \mathbf{2,1 \div 2,4} \right)\mathbf{*}\mathbf{10}^{\mathbf{7}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{\text{cosβ}}}{\mathbf{z}_{\mathbf{1}}^{\mathbf{2}}\mathbf{*m}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{u + 1}}{\mathbf{u}} = \left( 2,1 \div 2,4 \right)*10^{7}*\frac{1}{14*14*3,5}*\frac{1,75 + 1}{1,75} = \left( 2,1 \div 2,4 \right)*10^{7}*2,29*10^{- 3}\mathbf{=}\left( \mathbf{4,809 \div 5,496} \right)\mathbf{*}\mathbf{10}^{\mathbf{4}}\frac{\mathbf{o}\mathbf{\text{br}}}{\mathbf{\min}}$$ nE1*0, 7 > n1 Warunek został spełniony , zatem przekładnia pracuje w zakresie podrezonansowym. Prędkość rezonansowa jest to prędkość, przy której silnik ma uzyskać maksymalną sprawność, czyli gdzie głównie ma być odczuwalny wzrost mocy. Rezonans- zjawisko fizyczne zachodzące dla drgań wymuszonych, objawiające się pochłanianiem energii poprzez wykonywanie drgań o dużej amplitudzie przez układ drgający dla określonych częstotliwości drgań Obliczam wskaźnik obciążenia jednostkowego : $$\mathbf{q =}\frac{\mathbf{P*}\mathbf{k}_{\mathbf{a}}}{\mathbf{b}}\mathbf{=}\frac{3897,96*1,6}{56}\mathbf{= 111,4\ }\frac{\mathbf{N}}{\mathbf{\text{mm}}}$$ ka - współczynnik zastosowania - 1,6 b- szerokość wieńca zębatego - 56 mm Obliczam wskaźnik prędkości przekładni : $$\mathbf{v = \ }\frac{\mathbf{\pi*}\mathbf{d}_{\mathbf{1}}\mathbf{*}\mathbf{n}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{60*1000}}\mathbf{=}\frac{\pi*49*1400}{60*1000}\mathbf{= 3,592\ }\frac{\mathbf{m}}{\mathbf{s}}$$ $$\mathbf{W =}\frac{\mathbf{z}_{\mathbf{1}}\mathbf{*v}}{\mathbf{100}}\mathbf{*}\sqrt{\frac{\mathbf{u}^{\mathbf{2}}}{\mathbf{u}^{\mathbf{2}}\mathbf{+ 1}}}\mathbf{=}\frac{14*3,592}{100}*0,754\mathbf{= 0,379}$$ Obliczam współczynnik dynamiczny Kv: Zakładam , że przekładnia będzie wykonana w 6 klasie dokładności. Kv - współczynnik dynamiczny , wiele czynników ma wpływ na jego wartość , ale do najważniejszych czynników należą prędkość obwodowa kół, dokładność wykonania przekładni o raz sztywność zazębienia . $$\mathbf{K}_{\mathbf{v}}\mathbf{= 1 +}\left( \frac{\mathbf{K}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{q}}\mathbf{+}\mathbf{K}_{\mathbf{2}} \right)\mathbf{*W =}1 + \left( \frac{14,9}{111,4} + 0,0193 \right)*0,379\mathbf{= 1,058}$$ Współczynniki K dobieram z tabeli 4.4 str. 228 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 Liczę współczynniki nierównomierności rozkładu obciążenia: ( w przekroju czołowym , dla obliczeń na nacisk stykowy) Z tabeli 4,6 str. 230 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 odczytuję wartości współczynników : KHa -1 KFa -1 Współczynnik KHβ obliczam na podstawie wzoru : $$\mathbf{K}_{\mathbf{\text{Hβ}}}\mathbf{=}\mathbf{A}_{\mathbf{1}}\mathbf{+ 0,31*}{\mathbf{(}\frac{\mathbf{b}}{\mathbf{d}_{\mathbf{1}}}\mathbf{)}}^{\mathbf{2}}\mathbf{+}\mathbf{A}_{\mathbf{2}}\mathbf{*}\mathbf{10}^{\mathbf{- 4}}\mathbf{*b =}1,05 + 0,31*{(\frac{56}{49})}^{2} + 3,88*10^{- 4}*56\mathbf{= 1,4762}$$ Współczynniki A odczytane z tabeli 4.5 A1- 1,05 A2 -3,88 Współczynnik KFβ obliczam na podstawie wzoru: KFβ – współczynnik nierównomierności rozkładu obciążenia wzdłuż linii zęba, dla obciążeń na zginanie KFβ=KHβ^NF $$\mathbf{N}_{\mathbf{F}}\mathbf{=}\frac{{\mathbf{(}\frac{\mathbf{b}}{\mathbf{h}}\mathbf{)}}^{\mathbf{2}}}{\mathbf{1 +}\frac{\mathbf{b}}{\mathbf{h}}\mathbf{+}{\mathbf{(}\frac{\mathbf{b}}{\mathbf{h}}\mathbf{)}}^{\mathbf{2}}}\mathbf{=}\frac{50,568}{58,6629}\mathbf{= 0,862}$$ h = 2, 25 * m = 2, 25 * 3, 5 = 7, 875 h – wysokość całkowita zęba Zatem : KFβ=KHβ^0, 862=1, 4762^0, 862=1, 39891, 399 Sprawdzam współczynnik bezpieczeństwa na nacisk stykowy SH : SH- współczynnik bezpieczeństwa dla wytrzymałości kontaktowej (nacisk stykowy) $$\mathbf{S}_{\mathbf{H}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{\delta}_{\mathbf{\text{Hmin}}}}{\mathbf{Z}_{\mathbf{H}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{E}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{E}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{\beta}}\mathbf{*}\sqrt{\frac{\mathbf{P}}{\mathbf{b*}\mathbf{d}_{\mathbf{1}}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{u \mp 1}}{\mathbf{u}}}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{Z}_{\mathbf{\text{NT}}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{L}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{R}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{V}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{W}}\mathbf{*}\mathbf{Z}_{\mathbf{X}}}{\sqrt{\mathbf{K}_{\mathbf{A}}\mathbf{*}\mathbf{K}_{\mathbf{V}}\mathbf{*}\mathbf{K}_{\mathbf{\text{Hβ}}}\mathbf{*}\mathbf{K}_{\mathbf{\text{Ha}}}}}$$ $$\mathbf{S}_{\mathbf{H}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{1360}}{\mathbf{2,2851*189,8*0,9256*1*}\sqrt{\frac{\mathbf{3897,96}}{\mathbf{56*49}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{1,75 \mp 1}}{\mathbf{1,75}}}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{1*0,92*1*1}}{\sqrt{\mathbf{1,6*1,058*1,4762*1}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{1360}}{\mathbf{619,5}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{0,92}}{\mathbf{1,5808}}\mathbf{= 1,2776}$$ SH>SHmin Warunek został spełniony $$\mathbf{Z}_{\mathbf{H}}\mathbf{=}\sqrt{\frac{\mathbf{2}}{\mathbf{\sin}\mathbf{a}_{\mathbf{n}}\mathbf{*cos}\mathbf{a}_{\mathbf{n}}}\mathbf{=}}\mathbf{\ }\sqrt{\frac{2}{0,42262*0,90631}}\mathbf{= 2,2851}$$ ZH- współczynnik kształtu powierzchni zębów Z tabeli 4,7 str. 235 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 odczytuję wartości współczynników: ZE- współczynnik sprężystości - 189,8 Zβ- współczynnik dla zębów prostych - 1 ZE- współczynnik zazębienia , wyliczony wcześniej przeze mnie – 0,9256 ZL*ZR*ZV - str. 239 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 odczytuję wartości iloczynu tych współczynników – 0,92 ZW- współczynnik twardości powierzchni zębów, dla kół hartowanych m – moduł ZX- współczynnik odczytany z wykresu - 1 ZNT- współczynnik wytrzymałości zmęczeniowej, dla nieograniczonej wytrzymałości zmęczeniowej - 1 Sprawdzam współczynnik bezpieczeństwa na zginanie  SF : SF<SFmin $$\mathbf{S}_{\mathbf{F}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{\delta}_{\mathbf{\text{Fmin}}}}{{\frac{\mathbf{P}}{\mathbf{b*m}}\mathbf{*K}}_{\mathbf{A}}\mathbf{*}\mathbf{K}_{\mathbf{V}}\mathbf{*}\mathbf{K}_{\mathbf{\text{Fβ}}}\mathbf{*}\mathbf{K}_{\mathbf{\text{Fa}}}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{Y}_{\mathbf{\text{ST}}}\mathbf{*}\mathbf{Y}_{\mathbf{\text{NT}}}\mathbf{*}\mathbf{Y}_{\mathbf{\text{SrolT}}}\mathbf{*}\mathbf{Y}_{\mathbf{\text{RrolT}}}\mathbf{*}\mathbf{Y}_{\mathbf{x}}}{\mathbf{Y}_{\mathbf{\text{Fa}}}\mathbf{*}\mathbf{Y}_{\mathbf{\text{Sa}}}\mathbf{*}\mathbf{Y}_{\mathbf{\beta}}\mathbf{*}\mathbf{Y}_{\mathbf{E}}}$$ δFlim −  350 MPa P=3 897, 96 N - nominalna siła obwodowa m – moduł 3,5 KA - współczynnik zastosowania 1,6 KV - współczynnik dynamiczny 1,058 KFβ - 1,399 – współczynnik nierównomierności rozkładu obciążenia KFa – 1 - współczynnik nierównomierności rozkładu obciążenia YST - 2 – współczynnik uwzględniający spiętrzenie naprężeń przy wyznaczaniu granicy zmęczenia w kołach modelowych YNT -1 – współczynnik w zależności od liczby cykli obciążenia , ponieważ, zęby koła zębatego pracują w zakresie trwałej wytrzymałości zmęczeniowej , dlatego 1 YSrolT- współczynnik odczytany z wykresu -1 str.236 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 YRrolT - współczynnik w zależności od chropowatości zębów , przyjmuję , że chropowatość zębów Rz -4 μm , na podstawie rys. 4.8 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 odczytuje wartość tego współczynnik jako 1,047 Yx – współczynnik wielkości , w zależności od wartości modułu - 1 YFa*YSa=YFs - współczynnik który ujmuje wpływ kształtu zęba i karbu, odczytany z wykresu 4.15 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 , dzięki parametrom z1= 14 oraz x1- 0,42 YFs− 4, 1 Yβ - współczynnik w zależności od rodzaju zębów, dla zębów prostych - 1 YE−współczynnik zazębienia, który uwzględnia stopień pokrycia zęba – 0,7745 – wyliczony wcześniej przeze mnie $$\mathbf{S}_{\mathbf{F}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{350}}{\frac{\mathbf{3897,96}}{\mathbf{56*3,5}}\mathbf{*1,6*1,058*1,399*1}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{2*1*1*1,047*1}}{\mathbf{4,1*0,7745*1}}\mathbf{= \ }\frac{\mathbf{350}}{\mathbf{47,1}}\mathbf{*0,23}\mathbf{= 1,70913}$$ SF<SFmin Warunek został spełniony . SF−1, 5 ÷ 3 – Uzyskujemy maksymalną niezawodność Sprawdzam Zęby na Zagrzanie : $$\mathbf{N}_{\mathbf{T}}\mathbf{= \ }\frac{\mathbf{N + (1 +}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{u}}\mathbf{)}}{\mathbf{7*}\mathbf{z}_{\mathbf{1}}}\mathbf{= \ }\frac{14 + (1 + \frac{1}{1,75})}{7*14}\mathbf{= 0,2245\ kW\ }$$   Przyjąłem, że współczynnik tarcia pomiędzy zębami wynosi μ = 0,25 Obliczam współczynnik na zagrzanie Xt : $$\mathbf{X}_{\mathbf{t}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{z}_{\mathbf{1}}\mathbf{*m*b}}{\mathbf{1000*}\mathbf{N}_{\mathbf{T}}}\mathbf{=}\frac{14*3,5*56}{1000*0,2245}\mathbf{= 12,2227}$$ Xt=12, 2227 > 1 Zatem warunek został spełniony Obliczam nominalne wartości sił działające na wały oraz łożyska : Pr - składowa promieniowa Pr=P * tgaw=3897, 96 * tg25^0 = 3897, 96 * 0, 46631=1817, 66 N PN – składowa siły P, która powoduje zginanie wału praz reakcje promieniowe w łożyskach . $$\mathbf{P}_{\mathbf{N}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{P}}{\mathbf{\cos}\mathbf{a}_{\mathbf{n}}}\mathbf{=}\frac{3897,96}{\cos 25^{0}} = \frac{3897,96}{0,90631}\mathbf{= 4300,92\ N}$$	δHp −  1088 MPa Tt = 5840 d1=45 mm a =  63 mm d1=46 mm m = 3,5 z2=25 an = 71 mm d1 = 49 mm d2=87, 5 mm Br = 0, 036 Bp = 0, 0403 k = 0, 08385 x1=0, 42 x2=0, 38 ha1 = 4, 97 mm ha2 = 4, 83 mm Ea=1, 43 ZE=0, 9256 YE = 0, 7745 M1=95, 5 N * m M2=167, 125 N * m Ps=6 598, 45 N $$\mathbf{q =}111,4\mathbf{\ }\frac{\mathbf{N}}{\mathbf{\text{mm}}}$$ Kv=1, 058 KHβ=1, 4762 NF=0, 862 h = 7, 875 KFβ=1, 399 SH=1, 2776 ZH=2, 2851 SF=1, 70913 NT= 0, 2245 kW Xt=12, 2227 Pr=1817, 66 N PN=4300, 92 N