wałek do przekladni pasowej moj

Podstawy Konstrukcji Maszyn I

Projekt 3: Wał

Zadanie: Skonstruować węzły łożysk tocznych dla wałów dla przekładni pasowej klinowej.

Dane: Pr = 1600N, N = 10 kW, n = 3000 obr/min.

Karolina Żegiestowska 187230

Wydział Mechaniczno Energetyczny

Kierunek Energetyka

Prowadzący: mgr inż. Michał Stanclik

Dane:

Pr = 1800 N

l1=200 mm

l2=350 mm

l3=420 mm

N = 10 kW

n n = 3000 obr/min


Ms = 31, 83 Nm

Mg0= 0 Nm

Mg200= 0Nm

Mg550 = 343,56 Nm

Mg970= 0 Nm


Mz0 = 27, 56Nm


Mz200 = 27, 56 Nm


Mz550 = 344, 66 Nm


Mz970 = 27, 56 Nm

l1= 200 mm

l2= 350 mm

l3= 420 mm

d= 46 mm

E = 210•109Pa

J = 1, 38 • 10−7m4

J = 1, 38 • 10−7m4

G = 8, 3 • 1010Pa

mkp=20 kg

=296,3 N

g = 9,81 m/s

J = 1, 38 • 10−7m4


RA = 982 N


Rb = 818 N

n = 3000 obr/min

p = 3

pdop=20 MPa

Obliczenia:

Jako materiał do wykonania wału wybrano stal niestopową do ulepszania cieplnego C55 (w oparciu o normę EN 10083-2+A1:1999) o kgo=85 MPa, kso=51MPa.

  1. Wyznaczenie reakcji w podporach

  2. Wyznaczenie momentu gnącego

  1. 0 > x > 200

  2. 200 > x > 550

  3. 550 > x > 970

  1. Moment skręcający


$$M_{s} = 9550 \bullet \frac{10}{3000} = 31,83\ Nm$$

Moment skręcający działa tylko od sprzęgła do przekładni pasowej, czyli od x=0 do x=550 mm.

  1. Moment zastępczy z hipotezy wytrzymałościowej Hubera

W tym przypadku dominuję zginanie, a więc korzystamy z wzoru:


$$M_{z} = \sqrt{\left( M_{g} \right)^{2} + {(\alpha M_{s})}^{2}}$$

Jest to przypadek w którym powinien być możliwy obrót wału w obie strony więc:


$$\alpha = \frac{\sqrt{3}}{2}$$

Obliczenia momentów dla poszczególnych przekrojów.


$$M_{z0}\ \ \ = \sqrt{\left( M_{g0} \right)^{2} + {(\frac{\sqrt{3}}{2}M_{s0})}^{2}} = \sqrt{\left( 0 \right)^{2} + {(\frac{\sqrt{3}}{2} \bullet 31,83)}^{2}} = 27,56\ Nm$$


$$M_{z200} = \sqrt{\left( M_{g200} \right)^{2} + {(\frac{\sqrt{3}}{2}M_{s200})}^{2}} = \sqrt{\left( 0 \right)^{2} + {(\frac{\sqrt{3}}{2} \bullet 31,83)}^{2}} = 27,56\ Nm$$


$$M_{z550} = \sqrt{\left( M_{g550} \right)^{2} + \left( \frac{\sqrt{3}}{2}M_{s550} \right)^{2}} = \sqrt{\left( 343,56 \right)^{2} + \left( \frac{\sqrt{3}}{2} \bullet 31,83 \right)^{2}} = 344,66\ Nm$$


$$M_{z970} = \sqrt{\left( M_{g970} \right)^{2} + {(\frac{\sqrt{3}}{2}M_{s970})}^{2}} = \sqrt{\left( 0 \right)^{2} + {(\frac{\sqrt{3}}{2} \bullet 0)}^{2}} = 0\ Nm$$

  1. Kształtowanie wału

Obliczenie dteo.


$$d_{teo0} = \sqrt[3]{\frac{Mg_{z} \bullet 10^{3}}{0,1 \bullet k_{\text{go}}} =}\sqrt[3]{\frac{27,56 \bullet 10^{3}}{0,1 \bullet 85}} = 14,80\ mm$$

Powyższy wzór wykorzystano do obliczania dteo na całej długości wału (z krokiem 10 mm). Następnie dobrano średnice według warunku $\frac{D}{d} < 1,2$. Wymiary czopów końcowych przyjęto wg

PN-89/M-85000. Po obliczeniu dteo oraz dobraniu średnic sporządzono wykres przedstawiający zarys teoretyczny i rzeczywisty wału.

Odległość D
mm mm
0-80 30
80-174 32
174-206 40
206-510 45
510-530 50
530-580 46
580-949 40
949-970 35
  1. Strzałka ugięcia

Strzałka ugięcia liczona dla średnicy zastępczej d, obliczonej za pomocą średniej ważonej


$$d = \frac{d_{1}l_{1} + \ldots + d_{n}l_{n}}{l_{walu}} = 0,041m$$

Dopuszczalna strzałka ugięcia (fdop):

Maksymalna strzałka ugięcia zawiera się w dopuszczalnej wartości.

  1. Sztywność wału ()

Obliczam kolejne wartości J dla każdej średnicy, np. J1:


$$\varphi = \frac{M_{s}}{G}\left( \frac{0,08}{7,37 \bullet 10^{- 8}} + \ldots + \frac{0,054}{5,14 \bullet 10^{- 8}} \right) = 0,003\ rad$$

Dla wałów masywnych dopuszczalne wynosi:

na 1m. Obliczona wartość zawiera się w dopuszczalnej.

  1. Prędkość krytyczna wału

Objętość całkowita wału bez tarczy (V):

Masa wału (m) bez tarczy:

Przyjmuję masę tarczy (m=20kg):


fstat = = = 4, 05 • 10−4m

Wał pracuje w obrotach nadkrytycznych.

  1. Dobór łożysk

Założono, że łożyska zamocowane w punkcie „A” jest łożyskiem ustalającym. Ponadto założono zamontowanie łożysk kulkowych zwykłych. Wymagana trwałość godzinowa łożyska wynosi Lh=10000h.

Obliczenia łożyska ustalającego:

Obliczenie obciążenia zastępczego (X=1, Y=0, gdyż brak jest sił wzdłużnych):


P = X RA = 1 • 982 = 982N

Obliczenie wymaganej nośności dynamicznej łożyska:


$$C = P \bullet \ \sqrt[3]{\frac{60L_{h}n}{10^{6}}} = 982\sqrt[3]{\frac{60 \bullet 10 \bullet 10^{3} \bullet 3000}{10^{6}}} = 11945N$$

Na podstawie katalogu łożysk tocznych wybrano łożysko 6908 ZZ o nośności dynamicznej C=13700N oraz Wymiarach d = 40 mm, D = 62 mm, B= 12 mm, r = 0,6 mm

PN-85/M-86100.

Obliczenie trwałości łożyska:


$$L = \left( \frac{C}{R_{A}} \right)^{p} = \left( \frac{13700}{982} \right)^{3} = 2715\ mln\ obr$$

Obliczenie liczby godzin pracy łożyska:


$$L_{h} = \frac{L \bullet 10^{6}}{60n} = \frac{2715 \bullet 10^{6}}{60 \bullet 3000} = 15083\ h$$

Obliczenia łożyska swobodnego.


P = X RB = 1 • 818 = 818N

Obliczenie wymaganej nośności dynamicznej łożyska:

C=P$\sqrt[3]{\frac{60L_{h}n}{10^{6}}} = 818\sqrt[3]{\frac{60 \bullet 10 \bullet 10^{3} \bullet 3000}{10^{6}}}$= 9950N.

Na podstawie katalogu łożysk tocznych wybrano łożysko 6007 ZZ o nośności dynamicznej C=16000N oraz Wymiarach d = 35 mm, D = 62 mm, B= 14 mm, r = 1 mm PN-85/M-86100.

Obliczenie trwałości łożyska:


$$L = \left( \frac{C}{R_{B}} \right)^{p} = \left( \frac{16000}{818} \right)^{3} = 7483\ mln\ obr$$

Obliczenie liczby godzin pracy łożyska:


$$L_{h} = \frac{L \bullet 10^{6}}{60n} = \frac{7483 \bullet 10^{6}}{60 \bullet 3000} = 41572\ h$$

Obie obliczone trwałości godzinowe są większe od założonej trwałości. Warunek został spełniony.

  1. Dobór wpustu pod koło przekładni

Wpust zostanie wykonany ze stali E335 o dopuszczalnym nacisku jednostkowym pdop=20 MPa.

Obliczenie długości wpustu:


$$L \geq \frac{2M_{s}}{\text{hhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhh}d\frac{h}{2}p_{\text{dop}}\text{hhhhhhhhhhhhhhhhhhh}} = \frac{2 \bullet 31,83}{0,046 \bullet \frac{0,014}{2} \bullet 20 \bullet 10^{6}} = 9,88\ \text{mm}$$

Na podstawie normy PN-70/M-85005 do średnicy d=46mm dobrano h=9mm i b=14mm.

Ostatecznie dobrano wpust o następujących wymiarach: L=10mm, b=14mm, h=9mm.

Wyniki:


RA = 982 N


RB = 818 N

Mg0 = 0 Nm

Mg200 = 0 Nm

Mg550 = 343,56 Nm

Mg970 = 0 Nm


Ms = 31, 83 Nm


Mz0 = 27, 56Nm


Mz200 = 27, 56 Nm


Mz550 = 344, 66 Nm


Mz970 = 0 Nm

dteo= 14,80 mm

J = 1, 38 • 10−7m4

fmax=0,000289 m<fdop


φ = 0, 003 < φdop

=296,3 N


fsta = 4, 05 • 10−4m

=1486 obr/min


C = 11945N

d= 40 mm

D = 62 mm

B= 12 mm

r = 0,6 mm

Lh = 15083h

C=9950N

d = 35 mm

D = 62 mm

B= 14 mm

r = 1 mm

Lh = 41572h

L=10mm

b=14mm

h=9mm


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Moj projekt przekladnie pasowe
Dane do projektu przekładni pasowej LP9
Projektowanie przekładni pasowej
przekładnie pasowe z pasem płaskim
PRZEKŁADNIE PASOWE lepiar
Sprawozdanie Analiza kinematyczna przekładni pasowej wer 2
Zwiazki geometryczne w przekładni pasowej j k m przykład
Strona tytułowa do przekładni zębatej, Projekt przekładni zębatej
Tok obliczenia przekładni pasowej z pasami klinowymi, PKM projekty, PROJEKTY - Oceloot, Projekt IX -
Projekt wału, energetyka pwr, PKM I, przykładowe wały do jednostopniowych przekładni zębatych, Proje
pkmiu przekładnie pasowe
5. Mój kolega inaczej się porusza. Zabawa Przyjdź do mnie, FOLDER I Mój kolega inaczej się porusza
Masa kakaowa do przekładania wafli, KUCHNIA, ciasta, ciasteczka, desery
PRZEKŁADNIE PASOWE
Obliczenia przekladni pasowej z silnika 2Sg na wal mieszadla, PKM, PKM wykłady, PKM-wyklady Salwins
OBLICZENIA PRZEKŁADNI PASOWEJ PIŁY TARCZOWEJ TARTACZNEJ, KATEDRA PODSTAW BUDOWY I EKSPLOATCJI MASZYN
Przekładnie pasowe
Obliczenia do przekładni2, rysunki2

więcej podobnych podstron