FUNDAMENTOWANIE

Ćwiczenie projektowe nr 2

STOPA FUNDAMENTOWA OBCIĄŻONA MIMOŚRODOWO

W OBU KIERUNKACH

Wykonał:

I. PODEJŚCIE OBICZENIOWE 3, KONBINACJA CZĘŚCIOWYCH WSPÓŁCZYNNIKÓW:

A1 + M2 + R3

1. Zebranie obciążeń występujących w poziomie posadowienia stopy fundamentowej

Przyjęto:

- obciążenia charakterystyczne (stałe) przekazywane przez słup

V^s _k,G = 784,0 kN

- obciążenia obliczeniowe (stałe) przekazywane przez słup

V^s_d,G = V^s _{k,G *} γ_G = 784,0 _* 1,35 = 1058,4 kN

- obciążenia charakterystyczne (zmienne) przekazywane przez słup

V^s _k,Q = 396,0 kN/m

- obciążenia obliczeniowe (zmienne) przekazywane przez słup

V^s_d,Q = V^s _{k,Q *} γ_Q = 396,0 _* 1,5 = 594,0 kN

- całkowite obciążenie obliczeniowe przekazywane przez słup

V^s_d = V^s_d,G + V^s_d,Q = 1058,4 + 594,0 = 1652,4 kN

Moment zginający działający w płaszczyźnie równoległej do B:

- od obciążeń stałych (wartość charakterystyczna)

M^B_k,G = 74,3 kNm

- od obciążeń stałych (wartość obliczeniowa)

M^B_d,G = M^B_{k,G *} γ_G = 74,3 _* 1,35 = 100,305 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość charakterystyczna)

M^B_k,Q = 40,0 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość obliczeniowa)

M^B_d,Q = M^B_{kQ *} γ_Q = 40,0 _* 1,5 = 60,0 kNm

Całkowity obliczeniowy moment zginający przekazywany przez słup:

M^B_d = M^B_d,G + M^B_d,Q = 100,305 + 60,0 = 160,305 kNm

Składowa pozioma obciążenia w płaszczyźnie równoległej do B:

- poziome obciążenia charakterystyczne (stałe) przekazywane przez słup

H^B_k,G = 21,5 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (stałe) przekazywane przez słup

H^B_d,G = H^B_{k,G *} γ_G = 21,5 _* 1,35 = 29,025 kN

- poziome obciążenia charakterystyczne (zmienne) przekazywane przez słup

H^B_k,Q = 12,6 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (zmienne) przekazywane przez słup

H^B_d,Q = H^B_{k,Q *} γ_Q = 12,6 _* 1,5 = 18,75 kN

Całkowita składowa pozioma (wartość obliczeniowa) przekazywany przez słup:

H^B_d = H^B_d,G + H^B_d,Q = 29,025 + 18,75 = 47,775 kNm

Moment zginający działający w płaszczyźnie równoległej do L:

- od obciążeń stałych (wartość charakterystyczna)

M^L_k,G = 99,8 kNm

- od obciążeń stałych (wartość obliczeniowa)

M^L_d,G = M^L_{k,G *} γ_G = 99,8 _* 1,35 = 134,73 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość charakterystyczna)

M^L_k,Q = 51,0 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość obliczeniowa)

M^L_d,Q = M^L_{kQ *} γ_Q = 51,0 _* 1,5 = 76,5kNm

Całkowity obliczeniowy moment zginający przekazywany przez słup:

M^L_d = M^L_d,G + M^L_d,Q = 134,73 + 76,5 = 211,23 kNm

Składowa pozioma obciążenia w płaszczyźnie równoległej do L:

- poziome obciążenia charakterystyczne (stałe) przekazywane przez słup

H^L_k,G = 54,0 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (stałe) przekazywane przez słup

H^L_d,G = H^L_{k,G *} γ_G = 54,0 _* 1,35 = 72,9 kN

- poziome obciążenia charakterystyczne (zmienne) przekazywane przez słup

H^L_k,Q = 26,8 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (zmienne) przekazywane przez słup

H^L_d,Q = H^L_{k,Q *} γ_Q = 26,8 _* 1,5 = 40,2 kN

Całkowita składowa pozioma (wartość obliczeniowa) przekazywany przez słup:

H^L_d = H^L_d,G + H^L_d,Q = 72,9 + 40,2 = 113,1 kNm

Przyjęto wymiary stopy fundamentowej:

szerokość stopy – B = 5m

długość stopy – L = 5,9m

wysokość stopy – h_s =0,8m

głębokość posadowienia – D = 1,2m

grubość posadzki – d_p=0,1m

przekrój słupa – a_sB = 0,4 ; a_sL = 0,6

- ciężar własny stopy fundamentowej (wartość charakterystyczna)

G_k,st = B _* L _* h_{s *} γ_{b *} = 5 _* 5,9 _* 0,8 _* 25 = 590 kN

- ciężar własny stopy fundamentowej (wartość obliczeniowa)

G_d,st = G_{k,st *} γ_G = 590_* 1,35 = 796,5 kN

- ciężar posadzki na odsadzkach (wartość charakterystyczna)

G_k,p = (B _* L – a_{sB *} a_sL)_*d_{p *} γ_p = (5,0 _* 5,9 - 0,4 _* 0,6) _* 0,1 _* 21 = 61,446 kN

G_k,p = G_{k,p *} γ_G = 61,446 _* 1,35 = 82,95 kN

- ciężar gruntu na odsadzkach (wartość obliczeniowa)

G_k,gr = (B _* L – a_{sB *} a_sL)_* h_{gr *} γ_gr = (5 _*5,9 – 0,4 _* 0,6) _* 0,3 _* 22 = 193,116 kN

G_d,gr = G_{k,gr *} γ_G = 193,116 _* 1,35 = 260,706 kN

Całkowite obciążenie obliczeniowe występujące w poziomie posadowienia fundamentu wynosi :

V_d = V^s_d + G_d,st + G_d,p + G_d,gr = 1652,4 + 796,5 + 82,95 + 260,706 = 2792,56 kN

2. Obliczanie nośności stopy fundamentowej

Wartości charakterystyczne parametrów geotechnicznych gruntu w poziomie posadowienia wynoszą:

Φ_k’ = 17⁰ (tan Φ_k’ = 0,306)

γ_k = 21 kN/m³

c_k’ = 29,0 kPa

W przyjętej kombinacji częściowych współczynników (M2) zastosowano następujące współczynniki do parametrów gruntu:

- współczynnik do tangensa kąta tarcia wewnętrznego gruntu γ_φ’ = 1,25

- współczynnik do spójności gruntu γ_c’ = 1,25

- współczynnik do ciężaru objętościowego gruntu γ_γ = 1,0

Stąd wynika:

tan φ_d’ = tan Φ_k’ ÷ γ_φ = 0,306 ÷ 1,25 = 0,245

φ_d’ = arc (tan φ_d’) = arc 0,245 = 13,57⁰ ctan φ_d’ = 1 ÷ 0,245 = 4,08

c’_d = c_k ÷ γ_c’ = 30÷12,5 = 23,2 kPa

γ’_d = γ_k ÷ γ_γ = 21 ÷ 1,0 = 21 kN/m³

2.2 Obliczenie nośności obliczeniowej podłoża

- współczynnik nośności

N_q = e^π0,245 tan²(45+φ^’÷2)

N_c = (N_q - 1) ctan φ^’

N_y = 2(N_q - 1) tan φ^’, jeżeli σ ≥ φ^’ ÷ 2 (dla szorstkiej podstawy)

N_q = e^π0,245 tan²(45+13,57⁰ ÷2) = 3,477

N_c = (3,477-1) _* 4,08 = 10,106

N_y = 2(3,477 - 1) _* 0,245= 1,214

- współczynnik nachylenia podstawy fundamentu

b_c = b_q = b_y = 1

- współczynnik kształtu terenu

S_q = 1+(B’÷L’)_* sin φ^’ (dla prostokąta)

S_γ = 1 - 0,3 (B’ ÷ L’) (dla prostokąta)

S_c = ( S_{q *} N_q-1) ÷ (N_q-1) (dla prostokąta)

Obliczenia efektywnego pola powierzchni stopy fundamentowej A’= B’ _* L’

Mimośrody wypadkowych obciążeń względem środka podstawy stopy fundamentowej wynoszą:

w płaszczyźnie równoległej do B:

e_B = (M^B_d + H^B_d * h) ÷ V_d = (160,305 + 47,925 _* 0,8) ÷ 2792,56 = 0,07m

e_B ≤ $\frac{B}{6}$ warunek zostaje spełniony

w płaszczyźnie równoległej do L:

e_L = (M^L_d + H^L_d * h) ÷ V_d = (211,23 + 113,1 _* 0,8) ÷ 2792,56 = 0,108m

e_L ≤ $\frac{L}{6}$ warunek zostaje spełniony

Efektywne wymiary stopy fundamentowej wynoszą:

B’ = B – 2e_B = 5 – 2 _* 0,07 = 4,86m

L’ = L – 2e_L = 5,9 – 2 _* 0,108 = 5,68m

Stąd:

S_q= 1 + (4,86 ÷ 5,68) _* sin 13,57⁰ = 1,201

S_γ= 1 - 0,3 _* (4,86 ÷ 5,68) = 0,744

S_c= (S_{q *} N_q-1) ÷ (N_q-1) = (1,201 * 3,477 – 1) ÷ (3,477 - 1) = 1,282

- współczynnik nachylenia obciążenia, spowodowanego obciążeniem poziomym H:

i_c = i_q – (1 –i_q) ÷ (Nc tanφ’)

i_q = [1- H ÷ (V + A’c’ ctanφ’)]^m

i_γ = [1- H ÷ (V + A’c’ ctanφ’)]^m+1

gdzie:

m = m_B= [2+(B’ ÷ L’)] ÷ [1+(B’ ÷ L’)] gdy H działa w kierunku B’

m = m_L= [2+(L’ ÷ B’)] ÷ [1+(L’ ÷ B’)] gdy H działa w kierunku L’

m = m_B= [2+(4,86 ÷ 5,68)] ÷ [1+(4,86 ÷ 5,68)] = 1,539

m = m_L= [2+(5,68 ÷ 4,86)] ÷ [1+(5,68 ÷ 4,86)] = 1,461

H^B_d = 47,925kN; H^L_d = 113,1kN;

H^W_d = $\sqrt{{47,925}^{2} + {113,1}^{2}}$ = 122,835 kN

sinσ = H^B_d ÷ H^W_d = 47,925 ÷ 122,835= 0,39

cosσ = H^L_d ÷ H^W_d = 113,1 ÷ 122,835 = 0,921

m = mσ = m_L cos²σ +m_B sin²σ = 1,461 * (0,921)²+1,539 * (0,39)² = 1,581

i_q = [1-122,835 ÷ (2792,56 + 4,86 * 5,68 * 24,8 * 4,08)]^1,581= -0,000153

i_γ = [1-122,835 ÷ (2792,56 + 4,86 * 5,68 * 24,8 * 4,08)]^2,581 = 0,000945

i_c = -0,000153 – (1 – 0,000153) ÷ (10,106 * 0,245) = -0,404

q’ = Dγ

q’ – obliczeniowe efektywne naprężenia od nadkładu w poziomie podstawy fundamentu

przyjęto:

D=1,2m

q’ = 1,2 _* 21,0 = 25,2 kPa

Nośności obliczeniową w warunkach z odpływem wyznaczamy ze wzoru:

R=A’(c’_* N_{c *} b_{c *} s_{c *} i_c + q’_* N_{q *} b_{q *} s_{q *} i_q + 0,5γB’ N_{γ *} b_{γ *} s_{γ *} i_γ)

R= 4,86*5,68 (23,2 _* 10,106 _* 1,0 _* 1,282 _*0,404 + 25,2 _* 3,477 _* 1,0 _* 1,201 _* 0,000153+ 0,5 _* 21 _* 4,86_* 1,214 _*1,0 _* 0,744 _* 0,000945) = 3353,489kN

W przyjętej kombinacji współczynnik częściowych, współczynników do oporu (nośności)

wynosi γ_R,v=1,0

stąd:

R_d= R ÷ γ_R,v = 3353,489 ÷ 1,0 = 3353,489kN

2.3 Sprawdzenie warunku obliczeniowego nośności podłoża gruntowego

Należy sprawdzić, czy dla wszystkich stanów granicznych nośności spełnionych jest poniższa nierówność:

V_d ≤ R_d

V_d = 2792,56 < R_d = 3353,489kN

Warunek nośności został spełniony dla B = 5,0m i L =5,9m

II. POCEJŚCIE OBICZENIOWE 2

1. Zebranie obciążeń występujących w poziomie posadowienia stopy fundamentowej

Przyjęto:

- obciążenia charakterystyczne (stałe) przekazywane przez słup

V^s _k,G = 831,0 kN

- obciążenia obliczeniowe (stałe) przekazywane przez słup

V^s_d,G = V^s _{k,G *} γ_G = 831,0 _* 1,0 = 831,00 kN

- obciążenia charakterystyczne (zmienne) przekazywane przez słup

V^s _k,Q = 407,0 kN/m

- obciążenia obliczeniowe (zmienne) przekazywane przez słup

V^s_d,Q = V^s _{k,Q *} γ_Q = 407,0 _* 1,3 = 529,10 kN

- całkowite obciążenie obliczeniowe przekazywane przez słup

V^s_d = V^s_d,G + V^s_d,Q = 831,00 + 529,10 = 1360,10 kN

Moment zginający działający w płaszczyźnie równoległej do B:

- od obciążeń stałych (wartość charakterystyczna)

M^B_k,G = 79,6 kNm

- od obciążeń stałych (wartość obliczeniowa)

M^B_d,G = M^B_{k,G *} γ_G = 79,6 _* 1,0 = 79,60 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość charakterystyczna)

M^B_k,Q = 41,2 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość obliczeniowa)

M^B_d,Q = M^B_{kQ *} γ_Q = 41,2 _* 1,3 = 53,56 kNm

Całkowity obliczeniowy moment zginający przekazywany przez słup:

M^B_d = M^B_d,G + M^B_d,Q = 79,60 + 53,56 = 133,16 kNm

Składowa pozioma obciążenia w płaszczyźnie równoległej do B:

- poziome obciążenia charakterystyczne (stałe) przekazywane przez słup

H^B_k,G = 27,4 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (stałe) przekazywane przez słup

H^B_d,G = H^B_{k,G *} γ_G = 27,4 _* 1,0 = 27,4 kN

- poziome obciążenia charakterystyczne (zmienne) przekazywane przez słup

H^B_k,Q = 151 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (zmienne) przekazywane przez słup

H^B_d,Q = H^B_{k,Q *} γ_Q = 151 _* 1,3 = 196,3 kN

Całkowita składowa pozioma (wartość obliczeniowa) przekazywany przez słup:

H^B_d = H^B_d,G + H^B_d,Q = 27,40 + 196,3 = 223,70 kNm

Moment zginający działający w płaszczyźnie równoległej do L:

- od obciążeń stałych (wartość charakterystyczna)

M^L_k,G = 104,5 kNm

- od obciążeń stałych (wartość obliczeniowa)

M^L_d,G = M^L_{k,G *} γ_G = 104,5 _* 1,0 = 104,50 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość charakterystyczna)

M^L_k,Q = 52,0 kNm

- od obciążeń zmiennych (wartość obliczeniowa)

M^L_d,Q = M^L_{kQ *} γ_Q = 52,0 _* 1,3 = 67,60 kNm

Całkowity obliczeniowy moment zginający przekazywany przez słup:

M^L_d = M^L_d,G + M^L_d,Q = 104,50 + 67,60 = 172,10 kNm

Składowa pozioma obciążenia w płaszczyźnie równoległej do L:

- poziome obciążenia charakterystyczne (stałe) przekazywane przez słup

H^L_k,G = 61,00 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (stałe) przekazywane przez słup

H^L_d,G = H^L_{k,G *} γ_G = 61,00 _* 1,0 = 61,00 kN

- poziome obciążenia charakterystyczne (zmienne) przekazywane przez słup

H^L_k,Q = 30,5 kN

- poziome obciążenia obliczeniowe (zmienne) przekazywane przez słup

H^L_d,Q = H^L_{k,Q *} γ_Q = 30,5 _* 1,3 = 39,65 kN

Całkowita składowa pozioma (wartość obliczeniowa) przekazywany przez słup:

H^L_d = H^L_d,G + H^L_d,Q = 61,00 + 39,65 = 100,65 kNm

Przyjęto wymiary stopy fundamentowej:

szerokość stopy – B = 5m

długość stopy – L = 5,9m

wysokość stopy – h_s =0,8m

głębokość posadowienia – D = 1,2m

grubość posadzki – d_p=0,1m

przekrój słupa – a_sB = 0,4 ; a_sL = 0,6

- ciężar własny stopy fundamentowej (wartość charakterystyczna)

G_k,st = B _* L _* h_{s *} γ_{b *} = 5 _* 5,9 _* 0,8 _* 25 = 590 kN

- ciężar własny stopy fundamentowej (wartość obliczeniowa)

G_d,st = G_{k,st *} γ_G = 590_* 1,35 = 796,5 kN

- ciężar posadzki na odsadzkach (wartość charakterystyczna)

G_k,p = (B _* L – a_{sB *} a_sL)_*d_{p *} γ_p = (5,0 _* 5,9 - 0,4 _* 0,6) _* 0,1 _* 21 = 61,446 kN

G_k,p = G_{k,p *} γ_G = 61,446 _* 1,35 = 82,95 kN

- ciężar gruntu na odsadzkach (wartość obliczeniowa)

G_k,gr = (B _* L – a_{sB *} a_sL)_* h_{gr *} γ_gr = (5 _*5,9 – 0,4 _* 0,6) _* 0,3 _* 22 = 193,116 kN

G_d,gr = G_{k,gr *} γ_G = 193,116 _* 1,35 = 260,706 kN

Całkowite obciążenie obliczeniowe występujące w poziomie posadowienia fundamentu wynosi :

V_d = V^s_d + G_d,st + G_d,p + G_d,gr = 1652,4 + 796,5 + 82,95 + 260,706 = 2792,56 kN

2. Obliczanie nośności stopy fundamentowej

Wartości charakterystyczne parametrów geotechnicznych gruntu w poziomie posadowienia wynoszą:

Φ_k’ = 17⁰ (tan Φ_k’ = 0,306)

γ_k = 21 kN/m³

c_k’ = 29,0 kPa

W przyjętej kombinacji częściowych współczynników (M2) zastosowano następujące współczynniki do parametrów gruntu:

- współczynnik do tangensa kąta tarcia wewnętrznego gruntu γ_φ’ = 1,25

- współczynnik do spójności gruntu γ_c’ = 1,25

- współczynnik do ciężaru objętościowego gruntu γ_γ = 1,0

Stąd wynika:

tan φ_d’ = tan Φ_k’ ÷ γ_φ = 0,306 ÷ 1,25 = 0,245

φ_d’ = arc (tan φ_d’) = arc 0,245 = 13,57⁰ ctan φ_d’ = 1 ÷ 0,245 = 4,08

c’_d = c_k ÷ γ_c’ = 30÷12,5 = 23,2 kPa

γ’_d = γ_k ÷ γ_γ = 21 ÷ 1,0 = 21 kN/m³

2.2 Obliczenie nośności obliczeniowej podłoża

- współczynnik nośności

N_q = e^π0,245 tan²(45+φ^’÷2)

N_c = (N_q - 1) ctan φ^’

N_y = 2(N_q - 1) tan φ^’, jeżeli σ ≥ φ^’ ÷ 2 (dla szorstkiej podstawy)

N_q = e^π0,245 tan²(45+13,57⁰ ÷2) = 3,477

N_c = (3,477-1) _* 4,08 = 10,106

N_y = 2(3,477 - 1) _* 0,245= 1,214

- współczynnik nachylenia podstawy fundamentu

b_c = b_q = b_y = 1

- współczynnik kształtu terenu

S_q = 1+(B’÷L’)_* sin φ^’ (dla prostokąta)

S_γ = 1 - 0,3 (B’ ÷ L’) (dla prostokąta)

S_c = ( S_{q *} N_q-1) ÷ (N_q-1) (dla prostokąta)

Obliczenia efektywnego pola powierzchni stopy fundamentowej A’= B’ _* L’

Mimośrody wypadkowych obciążeń względem środka podstawy stopy fundamentowej wynoszą:

w płaszczyźnie równoległej do B:

e_B = (M^B_d + H^B_d * h) ÷ V_d = (160,305 + 47,925 _* 0,8) ÷ 2792,56 = 0,07m

e_B ≤ $\frac{B}{6}$ warunek zostaje spełniony

w płaszczyźnie równoległej do L:

e_L = (M^L_d + H^L_d * h) ÷ V_d = (211,23 + 113,1 _* 0,8) ÷ 2792,56 = 0,108m

e_L ≤ $\frac{L}{6}$ warunek zostaje spełniony

Efektywne wymiary stopy fundamentowej wynoszą:

B’ = B – 2e_B = 5 – 2 _* 0,07 = 4,86m

L’ = L – 2e_L = 5,9 – 2 _* 0,108 = 5,68m

Stąd:

S_q= 1 + (4,86 ÷ 5,68) _* sin 13,57⁰ = 1,201

S_γ= 1 - 0,3 _* (4,86 ÷ 5,68) = 0,744

S_c= (S_{q *} N_q-1) ÷ (N_q-1) = (1,201 * 3,477 – 1) ÷ (3,477 - 1) = 1,282

- współczynnik nachylenia obciążenia, spowodowanego obciążeniem poziomym H:

i_c = i_q – (1 –i_q) ÷ (Nc tanφ’)

i_q = [1- H ÷ (V + A’c’ ctanφ’)]^m

i_γ = [1- H ÷ (V + A’c’ ctanφ’)]^m+1

gdzie:

m = m_B= [2+(B’ ÷ L’)] ÷ [1+(B’ ÷ L’)] gdy H działa w kierunku B’

m = m_L= [2+(L’ ÷ B’)] ÷ [1+(L’ ÷ B’)] gdy H działa w kierunku L’

m = m_B= [2+(4,86 ÷ 5,68)] ÷ [1+(4,86 ÷ 5,68)] = 1,539

m = m_L= [2+(5,68 ÷ 4,86)] ÷ [1+(5,68 ÷ 4,86)] = 1,461

H^B_d = 47,925kN; H^L_d = 113,1kN;

H^W_d = $\sqrt{{47,925}^{2} + {113,1}^{2}}$ = 122,835 kN

sinσ = H^B_d ÷ H^W_d = 47,925 ÷ 122,835= 0,39

cosσ = H^L_d ÷ H^W_d = 113,1 ÷ 122,835 = 0,921

m = mσ = m_L cos²σ +m_B sin²σ = 1,461 * (0,921)²+1,539 * (0,39)² = 1,581

i_q = [1-122,835 ÷ (2792,56 + 4,86 * 5,68 * 24,8 * 4,08)]^1,581= -0,000153

i_γ = [1-122,835 ÷ (2792,56 + 4,86 * 5,68 * 24,8 * 4,08)]^2,581 = 0,000945

i_c = -0,000153 – (1 – 0,000153) ÷ (10,106 * 0,245) = -0,404

q’ = Dγ

q’ – obliczeniowe efektywne naprężenia od nadkładu w poziomie podstawy fundamentu

przyjęto:

D=1,2m

q’ = 1,2 _* 21,0 = 25,2 kPa

Nośności obliczeniową w warunkach z odpływem wyznaczamy ze wzoru:

R=A’(c’_* N_{c *} b_{c *} s_{c *} i_c + q’_* N_{q *} b_{q *} s_{q *} i_q + 0,5γB’ N_{γ *} b_{γ *} s_{γ *} i_γ)

R= 4,86*5,68 (23,2 _* 10,106 _* 1,0 _* 1,282 _*0,404 + 25,2 _* 3,477 _* 1,0 _* 1,201 _* 0,000153+ 0,5 _* 21 _* 4,86_* 1,214 _*1,0 _* 0,744 _* 0,000945) = 3353,489kN

W przyjętej kombinacji współczynnik częściowych, współczynników do oporu (nośności)

wynosi γ_R,v=1,0

stąd:

R_d= R ÷ γ_R,v = 3353,489 ÷ 1,0 = 3353,489kN

2.3 Sprawdzenie warunku obliczeniowego nośności podłoża gruntowego

Należy sprawdzić, czy dla wszystkich stanów granicznych nośności spełnionych jest poniższa nierówność:

V_d ≤ R_d

V_d = 2004,618kN < R_d = 1632,881kN

Warunek nośności został spełniony dla B = 5,0m i L =5,9m