21. Efekt ograniczenia poprzecznych odkształceń betonu (beton skrępowany).

Norma 1992-1-1 strona 33

Na skutek ograniczenia odkształceń poprzecznych betonu (nazywanego tu skrępowaniem) zmienia się efektywny związek naprężenia-odkształcenia. Beton osiąga większą wytrzymałość i większe krytyczne odkształcenie. Z technicznego punktu widzenia inne podstawowe charakterystyki materiałowe można uważać za niezmienione.

Ograniczenie odkształceń (skrępowanie betonu) może być generowane przez odpowiednie zamknięte lub krzyżowe powiązania zbrojeniem, które dzięki poprzecznemu wydłużeniu betonu osiągają stan plastyczny.

Na wykładzie pokazywała że można też to osiągnąć przy pomocy taśm.

W normie są dosyć głupie wzory na zmianę wytrzymałości, ale wydaje mi się że to nie jest wymagane na egzaminie.

22. Założenia kratownicowego modelu ścinania, w tym zakresy zmienności kątów α i θ.

Założenia klasycznego schematu kratownicy zastępczej:

• Strefę scinania stanowi statycznie wyznaczalna kratownica

• Strefę scinania można odwzorować kilkoma takimi kratownicami

• Kratownica składa się z pasa górnego, dolnego i nachylonych krzyżulców

• Pasy kratownicy: górny ściskany (betonowy) i dolny rozciągany ( zbrojenie główne) są do siebie równoległe

• Krzyżulce ściskane betonowe - myślowo wydzielone - są nachylone pod stałym kątem równym 45'

• Kąty nachylenia krzyżulców rozciąganych (zbrojenia na ścinanie) są również stałe i wynoszą 45'

• Siła w ściskanym pasie betonowym jest równa (co do wartości bezwzględnej) sile rozciągającej w pasie dolnym dla dowolnego przekroju

Kąt pochylenia krzyżulca ściskanego względem podłużnej osi belki przyjmuje się

21,8 Ⴃ θ Ⴃ 45 według EN

26,6 Ⴃ θ Ⴃ 45 według PN

a kąt pochylenia zbrojenia poprzecznego α

45° ≤ α ≤ 90°

23. Jak przyjmować wartość ctgθ, na co wpływa ta decyzja.

Ze względu na strzemiona ctgθ przyjmujemy jak największy

V_Rd,s = V_Ed

s =

Ze względu na krzyżulec ściskany tak, aby nie przekroczyć jego nośności

Decyzja o kącie pochylenia krzyżulca ściskanego wpływa ponadto na zakotwienie prętów zbrojenia podłużnego.

Siłę rozciągającą

V (cotθ - cotα)

przykładamy po połowie do obu pasów kratownicy

Powoduje to zwiększenie siły w pasie rozciąganym,

co uwzględniamy rozsuwając wykres momentów

zginających o odcinek

a_l = 0,5 z (cotθ - cotα)

24. Założenia kratownicowego modelu skręcania.

Nośność przekrojów na skręcanie można obliczać na podstawie zależności dotyczących cienkościennego przekroju zamkniętego, w którym warunki równowagi SA spełnione przez zamknięty obieg jednostkowych sił statycznych. Za modele przekrojów pełnych można przyjmować ich cienkościenne odpowiedniki. Przekroje o złożonym kształcie, takie jak przekroje teowe, można dzielić na szereg części- za model każdej z nich przyjmuje się jej cienkościenny odpowiednik - a całą nośność na skręcanie oblicza się jako sumę nośności pojedynczych części.

Udziały części w przenoszeniu momentu skręcającego działających na cały element powinny

W rozpatrywanym modelu elementu jest zstępowany ustrojem złożonym z:

• Podłużnych prętów zbrojenia głównego (umieszczonych w narożach przekroju)

• Zamkniętych rozciąganych strzemion (prostopadłych lub ukośnych)

• Ściskanych krzyżulców betonowych nachylonych pod kątem θ do osi elementu.

Ściskane ukośne krzyżulce kratownicy przestrzennej są usytuowane między rysami ukośnymi okalającymi ścianki boczne elementu. Przekrój poprzeczny kratownicy odpowiada polu powierzchni rdzenia przekroju. Kąt nachylenia θ krzyżulców ściskanych nie może przekroczyć 45'. Warunki równowagi sił w modelowej kratownicy mogą być ustalone w wyniku określenia sił wewnętrznych V₁ i V₂, które równoważą przyłożony w przekrój moment skręcający T.

25. Czym się różni zbrojenie poprzeczne na ścinanie i na skręcanie?

Jeżeli strzemiona projektowane na ścinanie są potrzebne również ze względu na skręcanie elementu, to nie dopuszcza się łączenia ich na zakład przy bocznej powierzchni środnika.

Tutaj niczego więcej nie znalazłem.

---