Radzion Dorota , technologia chemiczna , rok III , grupa III
Ciekłe roztwory złożone z heksanu i dekanu można z dobrym przybliżeniem traktować jako gazy doskonałe . Kierując się tą uwagą sporządź diagram fazowy ciecz - para układu heksan - dekan dla ciśnienia 250 mm Hg.
p = 250 mm Hg = 33,33059 kPa
Wychodzimy z zależności, która jest słuszna dla gazów doskonałych :
ponieważ :
x2 = 1 - x1
więc :
(1)
z kolei ułamek molowy fazy ciekłej przyjmuje postać :
(2)
Do obliczenia temperatury wrzenia i skraplania oraz prężności pary niezbędne są również dodatkowe dane dotyczące heksanu i dekanu :
|
A |
B |
C |
Heksan |
13,80432 |
2691,077 |
48,940 |
Dekan |
13,99642 |
3456,797 |
78,670 |
Wzór do obliczenia temperatury ma postać :
natomiast do obliczenia prężności :
(3)
Obliczamy zakres temperatur , w którym będzie wykonywany diagram fazowy :
K
K
ΔT = 97,94 K
W poniższej tabeli zebrano wyniki obliczeń wszystkich wielkości na podstawie wzorów (1) , (2) , (3) i sporządzono diagram fazowy ciecz-para układu heksan-dekan :
Lp |
T[K] |
p1[kPa] |
p2[kPa] |
x1 |
y1 |
1. |
334,6 |
80,1388 |
1,6317 |
0,9981 |
1,0000 |
2. |
336 |
83,9067 |
1,7561 |
0,9524 |
0,9990 |
3. |
338 |
89,5295 |
1,9478 |
0,8911 |
0,9973 |
4. |
340 |
95,4439 |
2,1570 |
0,8344 |
0,9955 |
5. |
342 |
101,6603 |
2,3849 |
0,7817 |
0,9935 |
6. |
346 |
115,0406 |
2,9026 |
0,6875 |
0,9887 |
7. |
348 |
122,2256 |
3,1951 |
0,6452 |
0,9858 |
8. |
350 |
129,7548 |
3,5121 |
0,6058 |
0,9827 |
9. |
352 |
137,6392 |
3,8553 |
0,5691 |
0,9792 |
10. |
354 |
145,8899 |
4,2263 |
0,5348 |
0,9754 |
11. |
356 |
154,5179 |
4,6268 |
0,5028 |
0,9712 |
12. |
358 |
163,5345 |
5,0587 |
0,4728 |
0,9667 |
13. |
360 |
172,9510 |
5,5239 |
0,4448 |
0,9617 |
14. |
362 |
182,7790 |
6,0244 |
0,4185 |
0,9562 |
15. |
364 |
193,0300 |
6,5623 |
0,3938 |
0,9503 |
16. |
366 |
203,7155 |
7,1397 |
0,3706 |
0,9438 |
17. |
368 |
214,8475 |
7,7588 |
0,3488 |
0,9368 |
18. |
370 |
226,4376 |
8,4220 |
0,3283 |
0,9293 |
19. |
372 |
238,4977 |
9,1317 |
0,3089 |
0,9211 |
20. |
374 |
251,0398 |
9,8903 |
0,2907 |
0,9123 |
21. |
376 |
264,0759 |
10,7005 |
0,2735 |
0,9028 |
22. |
378 |
277,6180 |
11,5649 |
0,2572 |
0,8926 |
23. |
380 |
291,6783 |
12,4862 |
0,2418 |
0,8817 |
24. |
382 |
306,2689 |
13,4672 |
0,2272 |
0,8699 |
25. |
384 |
321,4020 |
14,5110 |
0,2134 |
0,8573 |
26. |
386 |
337,0899 |
15,6205 |
0,2002 |
0,8438 |
27. |
388 |
353,3449 |
16,7988 |
0,1878 |
0,8294 |
28. |
390 |
370,1791 |
18,0492 |
0,1759 |
0,8141 |
29. |
392 |
387,6049 |
19,3748 |
0,1646 |
0,7977 |
30. |
394 |
405,6348 |
20,7791 |
0,1539 |
0,7802 |
31. |
396 |
424,2808 |
22,2655 |
0,1436 |
0,7616 |
32. |
398 |
443,5556 |
23,8376 |
0,1338 |
0,7419 |
33. |
400 |
463,4712 |
25,4991 |
0,1244 |
0,7209 |
34. |
402 |
484,0402 |
27,2536 |
0,1155 |
0,6986 |
35. |
404 |
505,2748 |
29,1050 |
0,1069 |
0,6750 |
36. |
406 |
527,1873 |
31,0573 |
0,0986 |
0,6500 |
37. |
408 |
549,7900 |
33,1143 |
0,0907 |
0,6236 |
38. |
410 |
573,0952 |
35,2803 |
0,0831 |
0,5956 |
39. |
412 |
597,1151 |
37,5595 |
0,0758 |
0,5661 |
40. |
414 |
621,8619 |
39,9560 |
0,0688 |
0,5349 |
41. |
416 |
647,3478 |
42,4742 |
0,0620 |
0,5020 |
42. |
418 |
673,5849 |
45,1186 |
0,0555 |
0,4673 |
43. |
420 |
700,5853 |
47,8938 |
0,0492 |
0,4307 |
44. |
422 |
728,3609 |
50,8043 |
0,0431 |
0,3923 |
45. |
424 |
756,9239 |
53,8549 |
0,0372 |
0,3518 |
46. |
426 |
786,2860 |
57,0503 |
0,0315 |
0,3093 |
47. |
428 |
816,4592 |
60,3955 |
0,0259 |
0,2646 |
48. |
430 |
847,4551 |
63,8953 |
0,0205 |
0,2177 |
49. |
432 |
879,2857 |
67,5549 |
0,0153 |
0,1684 |
50. |
434 |
911,9624 |
71,3792 |
0,0102 |
0,1168 |
51. |
436 |
945,4969 |
75,3736 |
0,0053 |
0,0628 |
52. |
438 |
979,9006 |
79,5433 |
0,0005 |
0,0061 |