Poz.1 Dach

• Geometria wiązara

 = 40°, sin = 0.6428, cos = 0.7660, tg = 0.8390,

h = 0.5L·tg = 0.5·10.50·0.8390 = 4.40 m,

l = 6.93 m,

l_d = 3.11 m,

a­₁ = 2.38 m,

h₁ = 1.96 m,

l_g = l-l_d = 6.93 - 3.11 = 3.82 m.

• Obciążenia (tabela 1.1)

g_Y = g/cos = g/0.7660,

S_Y = S,

W_X = W·cos = 0.7660 W,

W_Y = W·sin = 0.6428 W.

Tabela 1.1

Obciążenie	Wartość charakt. [kN/m^2]	Współcz. obcią-żenia γF	Wartość oblicz. [kN/m^2]	Składowe pionowe (Y) obciążenia		Składowe poziome (X) obciążenia
								wartość charakt. [kN/m^2]	wartość oblicz. [kN/m^2]	wartość charakt. [kN/m^2]	wartość oblicz. [kN/m^2]
Ciężar własny pokrycia dachówka Braas 0.90 wełna mineralna 0.23·1.00 = 0.23 łaty pod płyty GK 0.05·0.04·5.5/0.60 = 0.02 płyta G-K 2·0.125 = 0.25 RAZEM Śnieg I strefa wartość na 1 m^2 rzutu połaci Sk = Qk·C = 0.7·0.8(60-40)/30 Wiatr I strefa - połać nawietrzna (lewa) pk1 = qk· Ce ·C · = = 0.25·1.0(0.015·40-0.2)1.8 - połać zawietrzna (prawa) pk2 = qk· Ce ·C · = = 0.25·1.0(-0.4)1.8 Obciążenia jętki deski 3.5cm 0.035·5.5 = 0.175 łaty pod płyty GK 0.05·0.04·5.5/0.60 = 0.02 płyta G-K 2·0.125 = 0.25 RAZEM	0.90 0.23 0.18 0.020 0.25 gk = 1.580 Sk = 0.373 pk1 = + 0.18 pk2 = - 0.18 0.193 0.018 0.25 gkj = 0.461	1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.4 1.3 1.3 1.2 1.2 1.2	1.08 0.28 0.22 0.024 0.30 gd = 1.904 Sd = 0.522 pd1 = + 0.234 pd2 = - 0.234 0.231 0.022 0.30 gdj = 0.553	gkY = 2.063 SkY = 0.373 pkY = 0.115 pkY = - 0.115 - - -	gdY = 2.486 SdY = 0.522 pdY = 0.150 pdY = - 0.150 - - -	- - pkX = 0.137 pkX = 0.137 - - -	- - pdX = 0.179 pdX = 0.179 - - -

• Zestawienie obciążeń na 1 mb krokwi (przyjęto rozstaw krokwi 0.85 m)

- przyjęto wstępnie krokiew 8x20 cm

ciężar własny krokwi uwzględnia program

q_kYk = 0.08·0.20·6.00/0.7660 = 0.125 kN/m

q_dYk = 0.08·0.20·6.00·1.1/0.7660 = 0.138 kN/m

- obciążenie pionowe (Y) połaci dachowej działające od strony nawietrznej

q_kY1 = 0.85(2.063+0.373+0.115·0.9)+0.125 = 0.85·2.540 = 2.159 kN/m

q_dY1 = 0.85(2.486+0.522+0.150·0.9)+0.138 = 0.85·3.143 = 2.672 kN/m

- obciążenie poziome (X) połaci dachowej działające od strony nawietrznej

q_kX1 = 0.85·0.137 = 0.116 kN/m

q_dX1 = 0.85·0.179 = 0.152 kN/m

- obciążenie pionowe (Y) połaci dachowej działające od strony zawietrznej

q_kY2 = 0.85(2.063+0.373-0.115·0.9)+0.125 = 0.85·2.333 = 1.983 kN/m

q_dY2 = 0.85(2.486+0.522-0.150·0.9)+0.138 = 0.85·2.873 = 2.442 kN/m

- obciążenie poziome (X) połaci dachowej działające od strony zawietrznej

q_kX2 = 0.85·0.116 = 0.097 kN/m

q_dX2 = 0.85·0.152 = 0.129 kN/m

• Zestawienie obciążeń na 1 mb jętki

- przyjęto wstępnie jętkę 8x20 cm

ciężar własny jętki uwzględnia program

q_kYj = 0.08·0.20·6.00 = 0.096 kN/m

q_dYj = 0.08·0.20·6.00·1.1 = 0.106 kN/m

- obciążenie pionowe jętki

q_kYj = 0.85·0.461 = 0.392 kN/m

q_dYj = 0.85·0.553 = 0.470 kN/m

Poz. 1.3 Krokwie

- Stan graniczny nośności

Odczytano z programu M_D = 3.40 kNm, M_AD = 4.00 kNm, M_DC = 4.90 kNm, N­_AD = 15.0 kN, N_D = 10.9 kN,

N­_DC = 4.1 kN,

Przyjęto przekrój 80x200 mm, klasa C35, pole przekroju A = 16000 mm², W_y = 533333 mm³.

Sprawdzenie naprężeń w przęśle AD

i_y = 0.289·200 = 57.8 mm,

l_c = l_d = 3.11 m,

_­y­ = ·l_y/i­_y = 1.0·3110/57.8 = 53.81,

E_0.05 = 8700 MPa,

σ_ccrit = ²·E_0.05/_y² = 29.65 MPa,

k_y = 0.5·[1+_c(_rely-0.5)+²_rely],

_c = 0.2,

f_c0k = 25 MPa,

_rely = (f_c0k/σ_ccrit)^0.5 = (25/18.96)^0.5 = 0.92,

k_y = 0.5·[1+0.2(0.92-0.5)+0.92²] = 0.97,

k_cy = 1/[k_y+(k_y² ²_rely)^0.5] = 1/[0.97+(0.97²-0.92²)^0.5] = 0.78,

k_mod = 0.9,

f_c0d = f_c0k·k_mod/γ_M = 25·0.9/1.3 = 17.31 MPa,

f_myd = f_myk·k_mod/γ_M = 35·0.9/1.3 = 24.23 MPa,

σ_c0d = N/A = 15000/16000 = 0.94 MPa,

σ_mydAD = M_AD/W = 4.00·10⁶/533333 = 7.5 MPa,

σ_mzd = 0,

,

0.94/(0.78·17.31)+7.5/24.23+0 = 0.07+0.31 = 0.38 < 1.0 warunek spełniony

Sprawdzenie naprężeń w punkcie D:

σ_mydD = M_D/W = 3.40·10⁶/533333 = 6.37 MPa,

N = 10900 N,

σ_c0dD = 10900/16000 = 0.681 MPa,

,

(0.681/17.31)²+6.37/24.23+0 = 0.002+0.262 = 0.264 < 1.0 warunek spełniony

Sprawdzenie naprężeń w przęśle DC

Odczytano z programu M_DC = 4.90 kNm, N­_DC = 4.1 kN,

i_y = 0.289·200 = 57.6 mm,

l_c = l_g = 3.82 m,

_­y­ = ·l_y/i­_y = 1.0·3820/57.6 = 66.31,

E_0.05 = 8700 MPa,

σ_ccrit = ²·E_0.05/_y² = 19.53 MPa,

k_y = 0.5·[1+_c(_rely-0.5)+²_rely],

_c = 0.2,

f_c0k = 25 MPa,

_rely = (f_c0k/σ_ccrit)^0.5 = (25/19.53)^0.5 = 1.13,

k_y = 0.5·[1+0.2(1.13-0.5)+1.13²] = 1.20,

k_cy = 1/[k_y+(k_y² ²_rely)^0.5] = 1/[1.20+(1.20²-1.13²)^0.5] = 0.62,

k_mod = 0.9,

f_c0d = f_c0k·k_mod/γ_M = 25·0.9/1.3 = 17.31 MPa,

f_myd = f_myk·k_mod/γ_M = 35·0.9/1.3 = 24.23 MPa,

σ_c0d = N/A = 4100/16000 = 0.26 MPa,

σ_mydDC = M_DC/W = 4.9·10⁶/533333 = 9.19 MPa,

σ_mzd = 0,

,

0.26/(0.62·17.31)+9.19/24.23+0 = 0.024+0.379 = 0.403 < 1.0 warunek spełniony

- Stan graniczny użytkowalności

q_k⊥1 = 0.8876 kN/m,

q_d⊥1 = 1.1748 kN/m,

k₁ = 0.8876/1.1748 = 0.7555,

M_E = -2.6989 kNm,

M_D = 0.707 kNm,

M_p = (-2.6989+0.707)0.7555 = -1.5049 kNm,

P = 8.274 kN (siła osiowa w dolnej części krokwi - odczytano z programu),

k^* = 1/(1-P/P_crit­),

P_crit = ²·E·I/l₁²,

E = E_mean = 12000 MPa,

I = b·h³/12 = 50·175³/12 = 22.3307·10⁶ mm⁴,

l₁ = 4180 mm,

P_crit = 3.14²·12000*22.3307·10⁶/4180² = 151.12 kN,

k = 1/(1-8.274/151.121) = 1.058,

u_fin = u_inst(1+k_def),

L/h = 4180/175 = 23.89 > 20,

u_inst = u_M = 5q·L⁴/(384E_0mean·I),

Ugięcie od obciążenia ciężarem własnym (q_k⊥1 = 0.80·0.6792 = 0.5434 kN/m, k_def = 0.6):

u_inst1 = 5·0.5434·418⁴/(384·12000·22.3307·10⁶) = 8.06 mm,

u_fin1 = 8.06(1+0.6) = 12.90 mm,

Ugięcie od obciążenia śniegiem (S_k⊥ = 0.2620 kN/m, k_def = 0.25):

u_inst2 = 5·0.2620·418⁴/(384·12000·22.3307·10⁶) = 3.89 mm,

u_fin1 = 3.89(1+0.25) = 4.86 mm.

Ugięcie od obciążenia wiatrem pominięto (obciążenie śniegiem jest większe od obciążenia wiatrem).

Ugięcie końcowe od obciążenia prostopadłego:

u_fin = 12.90+4.86 = 17.76 mm.

Ostateczna wartość ugięcia dolnej części krokwi:

u_ost = 17.76·1.058 = 18.79 mm,

u­_ost = 18.79 mm < u_net,fin = L/200 = 4180/200 = 20.9 mm warunek spełniony

Poz. 1.2 Jętki

Przyjęto przekrój 80x160 mm, pole przekroju A = 12800 mm².

Odczytano z programu M = 4.00 kNm, N­ = 8.3 kN,

Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie z-x

i_y = 0.289·160 = 46.24 mm,

_­y­ = l_w,x-z/i­_y = 5750/46.24 = 124.35,

E_0.05 = 8700 MPa,

σ_ccrit = ²·E_0.05/_y² = 3.14²·8700/124.35² = 5.55 MPa,

_rely = (f_c0k/σ_ccrit)^0.5 = (25/5.55)^0.5 = 2.12,

k_y = 0.5·[1+_c(_rely-0.5)+²_rely] = 0.5·[1+0.2(2.12-0.5)+2.12²] = 2.91 ,

k_cy = 1/[k_y+(k_y² ²_rely)^0.5] = 1/[2.91+(2.91²-2.12²)^0.5] = 0.20,

σ_c0d = X/A = 8300/(80·160) = 0.65 MPa,

W_y = 341333 mm³

σ_myd = 4.00·10⁶/341333 = 11.72 MPa,

σ_mzd = 0,

,

0.65/(0.20·17.31)+11.72/24.23+0 = 0.188 + 0.484 = 0.672 < 1.0 warunek spełniony

Poz. 1.4 Krokwie wiązara mniejszego

- Stan graniczny nośności

Odczytano z programu M_D = 1.10 kNm, M_AD = 1.30 kNm, M_DC = 1.60 kNm, N­_AD = 8.8 kN, N_D = 6.6 kN,

N­_DC = 2.2 kN,

Przyjęto przekrój 80x160 mm, klasa C35, pole przekroju A = 12800 mm², W_y = 341333 mm³.

Sprawdzenie naprężeń w przęśle AD

i_y = 0.289·160 = 46.24 mm,

l_c = l_d = 1.73 m,

_­y­ = ·l_y/i­_y = 1.0·1730/46.24 = 37.41,

E_0.05 = 8700 MPa,

σ_ccrit = ²·E_0.05/_y² = 61.35 MPa,

k_y = 0.5·[1+_c(_rely-0.5)+²_rely],

_c = 0.2,

f_c0k = 25 MPa,

_rely = (f_c0k/σ_ccrit)^0.5 = (25/61.35)^0.5 = 0.64,

k_y = 0.5·[1+0.2(0.64-0.5)+0.64²] = 0.72,

k_cy = 1/[k_y+(k_y² ²_rely)^0.5] = 1/[0.72+(0.72²-0.64²)^0.5] = 0.95,

k_mod = 0.9,

f_c0d = f_c0k·k_mod/γ_M = 25·0.9/1.3 = 17.31 MPa,

f_myd = f_myk·k_mod/γ_M = 35·0.9/1.3 = 24.23 MPa,

σ_c0d = N/A = 8800/12800 = 0.69 MPa,

σ_mydAD = M_AD/W = 1.30·10⁶/341333 = 3.81 MPa,

σ_mzd = 0,

,

0.69/(0.95·17.31)+3.81/24.23+0 = 0.04+0.16 = 0.20 < 1.0 warunek spełniony

Sprawdzenie naprężeń w punkcie D:

σ_mydD = M_D/W = 3.40·10⁶/533333 = 6.37 MPa,

N = 10900 N,

σ_c0dD = 10900/16000 = 0.681 MPa,

,

(0.681/17.31)²+6.37/24.23+0 = 0.002+0.262 = 0.264 < 1.0 warunek spełniony

Sprawdzenie naprężeń w przęśle DC

Odczytano z programu M_DC = 4.90 kNm, N­_DC = 4.1 kN,

i_y = 0.289·200 = 57.6 mm,

l_c = l_g = 3.82 m,

_­y­ = ·l_y/i­_y = 1.0·3820/57.6 = 66.31,

E_0.05 = 8700 MPa,

σ_ccrit = ²·E_0.05/_y² = 19.53 MPa,

k_y = 0.5·[1+_c(_rely-0.5)+²_rely],

_c = 0.2,

f_c0k = 25 MPa,

_rely = (f_c0k/σ_ccrit)^0.5 = (25/19.53)^0.5 = 1.13,

k_y = 0.5·[1+0.2(1.13-0.5)+1.13²] = 1.20,

k_cy = 1/[k_y+(k_y² ²_rely)^0.5] = 1/[1.20+(1.20²-1.13²)^0.5] = 0.62,

k_mod = 0.9,

f_c0d = f_c0k·k_mod/γ_M = 25·0.9/1.3 = 17.31 MPa,

f_myd = f_myk·k_mod/γ_M = 35·0.9/1.3 = 24.23 MPa,

σ_c0d = N/A = 4100/16000 = 0.26 MPa,

σ_mydDC = M_DC/W = 4.9·10⁶/533333 = 9.19 MPa,

σ_mzd = 0,

,

0.26/(0.62·17.31)+9.19/24.23+0 = 0.024+0.379 = 0.403 < 1.0 warunek spełniony

Poz.2 Strop

Poz. 2.1 Belka

• Obciążenia na 1 mb belki (tabela 2.1)

Tabela 2.1

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m]	Współczynnik obciążenia γF	Wartość obliczeniowa [kN/m]
Obciążenie stałe A. płytki ceramiczne na kleju 0.01·22.00·0.6 = 0.90 B. wykładzina 0.07·0.6 = 0.90 C. parkiet na lepiku 0.23·0.6 = 0.90 posadzka samopoziomująca 0.5cm 0.005·23.00·0.60 = 0.90 gładź cementowa 2.0cm 0.02·23.00·0.60 = 0.90 folia paroszczelna styropian 5.0cm 0.05·0.45·0.60 = 0.02 strop Teriva I 2.68·0.60 = 0.03 tynk gipsowy 1.5cm 0.015·19.00·0.60 = 0.15 obciążenie zastępcze od ścian działowych 0.25·0.60 = 0.15 Obciążenie zmienne użytkowe 1.50·0.60 = 0.15		1.3 1.2 1.2 1.3 1.3 1.2 1.1 1.3 1.2 1.4
Obciążenie całkowite	qk =	-	qd =

• Stan graniczny nośności

- rozpiętość obliczeniowa belki

l₀ = 1.05·4.10 =

- moment zginający (belka swobodnie podparta)

M_q = 0.125·q_d·l₀² = 0.125·· = kNm

- siła tnąca

V_q = 0.5·q_d·l₀ = 0.5·· = kN

Dla wartości momentu M_q = kNm i siły tnącej V_q = kN przyjęto belkę o rozpiętości modularnej 3.60 m.

M_q = 4.77 kNm < M_{TERIVA I} = 6.84 kNm

V_q = 4.77 kN < Q_{TERIVA I} = 6.84 kN

Poz. 2.2 Belka

• Obciążenia na 1 mb belki (tabela 2.2)

Tabela 2.2

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m]	Współczynnik obciążenia γF	Wartość obliczeniowa [kN/m]
Obciążenie stałe parkiet na lepiku 0.90·1.00·1.00 = 0.90 gładź cementowa 0.035·23.00·0.60 = 0.90 styropian 0.02·0.45·0.6 = 0.02 strop Teriva I 2.68·0.60 = 0.03 tynk cem-wap. 0.015·19.00·0.60 = 0.15 Obciążenie zmienne użytkowe	1.50	1.3 1.3 1.2 1.1 1.3 1.4	2.10
Obciążenie całkowite	qk =	-	qd =

• Stan graniczny nośności

- rozpiętość obliczeniowa belki

l₀ = 1.05·4.10 =

- moment zginający (belka swobodnie podparta)

M_q = 0.125·q_d·l₀² = 0.125·· = kNm

- siła tnąca

V_q = 0.5·q_d·l₀ = 0.5·· = kN

Dla wartości momentu M_q = kNm i siły tnącej V_q = kN przyjęto belkę o rozpiętości modularnej 3.60 m.

M_q = 4.77 kNm < M_{TERIVA I} = 6.84 kNm

V_q = 4.77 kN < Q_{TERIVA I} = 6.84 kN

Poz.3 Fundament

Poz. 3.1 Fundament

• Podłoże i jego cechy

- stwierdzono występowanie piasków średnich wilgotnych

I_D⁽ⁿ⁾ = 0.45, γ⁽ⁿ⁾ = 2.65·9.81 = 25.99 kN/m³,

_u⁽ⁿ⁾ = 33º,

- poziom posadowienia

D = 0.80 m,

• Obciążenia przekazywane na 1 mb górnej powierzchni fundamentu (tabela 3.1)

Tabela 3.1

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m]	Współczynnik obciążenia γF	Wartość obliczeniowa [kN/m]
Obciążenie stałe reakcja z krokwi od c.w. pokrycia - odczytano z programu 9.1·(1.0/0.85) = murłata 14x14 0.14·0.14·6.00 = wieniec żelbetowy 24x24 0.24·0.24·24.00 = ściana kolankowa z bloczków Ytong gr. 36.5cm, h = 50.3cm 0.365·5.0·0.50 = tynk obustronny uniwersalny Ytong 0.015+0.010)·18.0·0.50 = warstwy stropu nad parterem (pasmo 1.97m) parkiet na lepiku 0.23·1.97 = warstwa samopoziomująca 0.5cm 0.05·22.0·1.97 = gładź cementowa 0.04·23.00·1.97 = styropian 0.03·0.45·1.97 = strop Teriva I nad parterem 2.68·1.97 = tynk gipsowy 1.5cm 0.015·18.0·1.97 = ściana parteru z bloczków Ytong gr. 36.5cm, h=2.55m 0.365·5.0·2.60 = tynk obustronny uniwersalny Ytong (0.015+0.010)·18.0·2.60 = Razem obc. stałe Obciążenie zmienne reakcja z krokwi od śniegu - odczytano z programu 1.5·(1.0/0.85) = obciążenie zmienne stropu nad parterem 1.5·1.97 = obciążenie zastępcze od ścianek działowych (2.75/2.65)·0.75·1.97 = Razem obc. zmienne	10.71 0.12 1.38 0.91 0.23 0.45 2.17 1.81 0.03 5.28 0.53 4.75 1.17 29.54 1.76 2.96 1.53 6.25	1.3 1.1 1.1 1.1 1.3 1.3 1.3 1.3 1.2 1.1 1.3 1.1 1.3 1.4 1.3 1.2	13.92 0.13 1.52 1.00 0.29 0.59 2.82 2.36 0.03 5.81 0.69 5.22 1.52 35.90 2.47 3.84 1.84 8.15

• Dane materiałowe

- ciężar objętościowy zasypki fundamentu

γ⁽ⁿ⁾ = 18.00 kN/m³,

• Obliczenia ciężarów ławy i gruntu na odsadzkach

- wartości charakterystyczne obciążeń

* ława

G_1n = 0.25·0.60·24.00 = 3.60 kN/m,

* grunt nad odsadzką na zewnątrz budynku

G_2n = 0.175·0.55·18.00 = 1.73 kN/m,

* grunt nad odsadzką od wewnątrz budynku

G_3n = 0.175·0.28·18.00 = 0.88 kN/m,

* płyta od wewnątrz budynku

G_4n = 0.175·0.15·24.00 = 0.63 kN/m,

* pozostałe warstwy posadzki (zastępcze)

G_5n = 0.175·0.05·22.00 = 0.19 kN/m,

* obciążenie użytkowe parteru

G_6n = 0.175·1.50 = 0.26 kN/m,

- suma ciężarów obliczeniowych G₁ ÷ G₆,

G_r = G_in·γ_ffi = 3.60·1.1+1.73·1.2+0.88·1.2+0.63·1.3+0.19·1.3+0.26·1.4 = 8.52 kN/m

• Sprawdzenie, czy wypadkowa od obciążeń stałych i zmiennych znajduje się w rdzeniu podstawy

- obciążenie pionowe podłoża

N₁ = P_r1 + G_r = (35.90+8.51)+8.52 = 52.93 kN/m,

- moment wypadkowej względem środka podstawy ławy

M₁ = G_r3·r₃+ G_r4·r₄+ G_r5·r₅+ G_r6·r₆-G_r2·r₂ = 0.88·1.2·0.213+0.63·1.3·0.213+0.19·1.3·0.213+0.26·1.4·0.213+

- 1.73·1.2·0.213 = 0.09 kNm/m,

- mimośród obciążenia

e₁ = M₁/N₁ = 0.09/52.93 = 0.002 m < B/6 = 0.6/6 = 0.10 m,

- sprawdzenie odrywania

e₂ = M₁/N₁ = 0.09/52.93 = 0.002 m < B/4 = 0.6/4 = 0.15 m odrywanie nie występuje

• Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności podłoża

- sprawdzenie warunku

N_r < m·Q_fNB,

m = 0.9·0.9 = 0.81,

- wpływa mimośrodu obciążenia

e_B=e_2­ = 0.002 m,

B* = B - 2·e_B = 0.6-2·0.002 = 0.596 m,

Q_fNB = B*·1.0(N_D·ρ^(r)_D·g·D_min·i_D+N_B·B*·ρ^(r)_B·g·i_B),

ρ^(r)_D1·g = γ_p⁽ⁿ⁾·γ_f = 22.0·0.8 = 17.6 kN/m³,

ρ^(r)_D2·g = γ_p⁽ⁿ⁾·γ_f = 24.0·0.8 = 19.2 kN/m³,

ρ^(r)_D3·g = γ_p⁽ⁿ⁾·γ_f = 18·0.9 = 16.2 kN/m³,

D_min = 0.80 m,

ρ^(r)_D·g·D_min = 17.6·0.12+19.2·0.15+16.2·0.53 = 13.58 MPa,

- współczynniki nośności podłoża

_u^(r) = _u⁽ⁿ⁾·γ_m= 33º·0.9 = 29.7º,

N_D = 26.0, N_B = 12.0,

- nachylenie wypadkowej

tgδ = 0,

tg_u^(r) = tg 29.7º = 0.570,

i_D = 1.0, i_B = 1.0,

- ciężar gruntu pod ławą

ρ^(r)_B·g = ρ⁽ⁿ⁾_B·g·γ_m = 2.65·9.81·0.9 = 23.40 kN/m³,

- opór graniczny podłoża

Q_fNB = 0.596·1.0(26.0·13.58·1.0+12.0·0.596·23.40·1.0) = 310.18 kN/m

- sprawdzenie warunku obliczeniowego

N_r = N₁ = 52.93 kN/m < m·Q_fNB = 0.81·310.18 = 251.25 kN warunek spełniony

---