Reduktor walcowy jednostopniowy

N=37 KW n2=1000 obr/min

Dane: N = 35 [kW] - Moc na wejściu do przekładni. n2 = 1000 [Obr/min] - Prędkość obrotowa Silnika. u = 3 - Przełożenie przekładni. L = 10 000 [h] - Trwałość. Dobrałem silnik trójfazowy indukcyjny klatkowy Sg 200 L2 B o następujących parametrach: - moc silnika - prędkość obrotowa silnika Przyjęcie ilości zębów kół zębatych z1 i z2. dw=134 v= - prędkość obwodowa Obliczenie prędkości kół v=0,00982 * [m/s] v= 5,97 [m/s] z1= 17 - przyjęta liczba zębów Zęby skośne z2=17*3 =51 - liczba zębów drugiego koła Określenie błędu przełożenia i= Obliczenie mocy na wałku wyjściowym przyjmuje Momenty skręcające Materiały na koła zębate stal 45 55-61 HRC - przyjmuje 60 HRC dla 60HRC dla stali 45 Naprężenia dopuszczalne dla zginania zęba u podstawy Cc= 1 xzj.=1,74 - wsp. bezpieczeństwa dla wytrzymałości zmęczeniowej Naprężenia dopuszczalne na docisk powierzchniowy Co - wsp. zależny od lepkości oleju Przyjmuje Co=1 CCH - wsp. zależny od zadanej ilości cykli Przyjmuje CCH=1 wsp. stanu powierzchni 1,05 dla Rm=610 -pow. obrabiać przez szlifowanie. Obliczenia wytrzymałościowe przekładni walcowej Obliczenie modułu normalnego z warunku na wytrzymałość zęba u podstawy wsp. wytrzymałości zęba u podstawy kat pochylenia zęba Przyjmuje wsp. szerokości wieńca Przyjmuje wsp. zależny od skokowej liczby przyporu dla x=0,398 - wsp. przesunięcia zarysy - moduł Przyjmuję mn=3 mm Sprawdzanie naprężeń na zginanie u podstawy cp - wsp. przeciążenia cd - wsp. nadwyżki dynamicznej Dla napędu elektrycznego cp=1,25 - obrabiarki Wymiary geometryczne przekładni walcowej koła o zębach śrubowych niekorygowanych Wysokość głowy narzędzia Średnica koła podziałowego Średnica koła wierzchołków d) Średnica koła stóp Wzory na składowe sił miedzyzębnych Obliczenia dla wałka nr 1. Obliczanie reakcji składowych w podporach Rah i Rbh Całkowite reakcje promieniowe w podporach Całkowite momenty gnące w podporach Obliczenie momentów zastępczych w punktach A, B, C Obliczenia dla walka nr 2. REH= 2194,55 d2(2)=24,15 d2(4)=29,30 Łożyskowanie wałków przekładni C - nośność ruchowa P - obciążenie zastępcze P=X*Fr=1*RA=RA Fr - obciążenie promieniowe łożysk Fa - obciążenie osiowe łożysk Dla łożyska wałka I. C < Cłożyska - spełnione Średnica łożyska 25. Przyjmujemy wstępnie z analizy df1 i d2 d=25 D=62 Oznaczenie łożyska 6305 C=2240 C0=1100 domin =31 = =0,15 e=0,33 X=0,56 Y=1,31 PB=X*Fr+Y*FA PB=0,56*2195,09+1,31*1699,9=3456,11 CB= * 3456,11=29149,96 Zostajemy przy łożysku 25 lecz zmieniamy średnicę z D=62 na D=80 Wtedy nośność wynosi C=3590[N] C0=1900[N] Dla łożyska wałka II. Przyjmujemy 40 (średnica wałka po kołem tzn. w punkcie F) Z tablic dobieramy dla d=40 D=90 C=4150[N] Co=2200[N] Szerokość łożyska 23 C0=4150 Po=1699,2 e=0,26 X=0,56 Y=1,71 P=056*3343+1,71*1699,2=4777,71 Po obliczeniach przechodzimy z łożyska o średnicy 90 na łożysko o średnicy 80. Z tablic C=3000 C0=1600 Oznaczenie łożyska 6208 Szerokość łożyska 18 11. Dobór wpustów dla stali 45 ktj=60[N/mm^2] pdop=90[N/mm^2] - bez obróbki cieplnej da=16,67 dodajemy do tego 15% =19,17 d=20mm przyjęcie wymiarów poprzecznych wpustu 6x6 s=3,5 obliczanie wpustu z warunku na naciski powierzchniowe Z tablic przyjmujemy znormalizowaną długość wpustu 32 lcz=lzn+(5÷10mn) lcz=37 32 < 37 -nie spełnione zakładamy obróbkę cieplną więc pdop=200[N] w tym przypadku dokonujemy dodatkowo obliczenia wpustu z warunku na ścinanie τ=41 41 60 spełnione

v=5,97[m/s] z1=17 z2=90

„PODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN”

REDUKTOR WALCOWY JEDNOSTRONNY

15

R_bh

P₁

R_ah

M_s1

v

h

x

a

a

P_o1

P₁

P_r1

M_gh(x)

h

A

B

M_gCH

C

R_AV

v

x

d₁/2

P_o1

M₁

P_r1

A

B

C

M_gcv2

M_gcv1

R_BV

I

II

M_S

v

h

x

a

a

P_o2

P₂

P_r2

h

D

E

M_gCH

F

M_s2

R_Dh

P₂

R_Eh

v

x

d/2

P_o2

P_r2

D

E

F

R_EV

I

II

M_S2

R_DV

M_ZE

v

x

M_ZFII

D

E

F

I

II

M_ZD

M_ZFI

---