d=65 mm n=110 obr/min d=65 mm L=65mm RB=5821,68N L=65mm n=1,83obr/s R=32,5mm R=32,5mm n^”=1,83 L=65mm R=32,5mm n^”=1,83 L=65mm

TEMAT ZADANIA. Zaprojektować łożysko ślizgowe na tarcie płynne dla danych z projektu nr 5 - „Wał maszynowy i jego łożyskowanie”. Dane projektowe: d=65 mm n=110 obr/min RB=5821,68N Temperatura otoczenia t0=293K(20°C). Założenia projektowe: Kąt opasania β=180° Stosunek L/d = 1 = λ. Łożysko chłodzone naturalnie. 1. Prędkość obrotowa czopa: 2. Nacieki średnie: 3. Materiał wylania panewki: na podstawie v i pśr oraz przyjmuję Ł16 dla którego: . 4. Wstępny dobór względnego luzu łożyskowego: Do obliczeń przyjęto: 5. Wybór pasowania: Luz względny powinien się zawierać w przedziale: Przyjmując: wyznaczyć można luz minimalny i maksymalny: a następnie luz średni: Na podstawie luzów minimalnego i maksymalnego znajduje odpowiednie pasowanie znormalizowane wg PN-77/M-02103. Wybieram pasowanie H7/f7 dla którego Luz promieniowy jest równy połowie luzu średnicowego i wynosi: 6. Wybór oleju. Dla i n<1500 lepkość oleju powinna wynosić . W pierwszym przybliżeniu założono średnią temperaturę filmu olejowego wynoszącą Tśr=308K. Dla tych danych z wykresu na rysunku 8.15. można odczytać że taką lepkość ma olej turbinowy lekki którego własności w temperaturzę założonej są następujące: 7. Liczba Sommerfelda. 8. Przyrost temperatury filmu olejowego: Z wykresu dla S=0,063 i β=180° odczytano wskaźnik temperatury oleju: stąd 9. Temperatura średnia filmu olejowego. Przyjęto że temperatura oleju dopływającego do szczeliny smarnej łożyska W tych warunkach temperatura średnia filtru olejowego wynosi: Ponieważ Tsr nieznacznie różni się od temperatury zakładanej w punkcie 6 wobec czego nie ma potrzeby jej zakładania i przeliczania obliczeń. Temperatura oleju na wypływie ze szczeliny smarnej: jest znacznie niższa dla temperatury dopuszczalnej dla oleju smarnego . 10. Minimalna grubość filmu olejowego. Odczytano z tabeli Wpływ luzu łożyskowego δ na grubość luzu olejowego h0. Warunek stabilności ruchu czopa jest spełniony ponieważ: . Założono wykonanie czopa w 9 klasie chropowatości. zaś panwi w klasie 8 Trzeba sprawdzić czy spełniony jest warunek: Warunek spełniony. 11. Współczynnik tarcia płynnego. Odczytano z tabeli Wpływ luzu względnego Ψ na niektóre parametry łożyska. 12. Moc tarcia. 13. Wstępne obliczenia powierzchni wymiany ciepła korpusu Ak i wału Aw . 14. Sprawdzenie temperatury łożyska. W ogólnym przypadku bilans cieplny łożyska jest następujący: 15. Wyznaczenie ilości oleju przepływającego przez szczelinę łożyska wskutek ruchu obrotowego czopa. Wskutek ciśnienia panującego w szczelinie smarnej łożyska Cześć oleju wycieknie wzdłuż osi Panwi. Te upływy boczne można obliczyć na podstawie wskaźnika upływów bocznych. Z powyższego wynika że co najmniej taka ilość oleju musi być dostarczona do łpżyska. Te ilość oleju może dostarczyć jeden pierścień luźny. Pierścień luźny ma następujące wymiary: Średnica wewnętrzna D=120mm Szerokość b=12mm Głębokość zanurzenia pierścienia w oleju t=12mm. 16. Pozostałe parametry łożyska. Maksymalne ciśnienie w filmie olejowym: Kąt określający miejsce maksymalnego ciśnienia(na podstawie tablicy Charakterystyki pracy łożyska poprzecznego dla kąta β=180°): Kąt określający miejsce minimalnej grubości filmu olejowego(na podstawie tablicy Charakterystyki pracy łożyska poprzecznego dla kąta β=180°): Kąt określający koniec klina smarnego(na podstawie tablicy Charakterystyki pracy łożyska poprzecznego dla kąta β=180°): 17. Minimalna prędkość obrotowa, przy której w łożysku może występować jeszcze tarcie płynne: 18. Sprawdzenie działania łożyska w razie ewentualnego wystąpienia luzów granicznych Lmin i Lmax. Luz minimalny Lmin: 30μm Luz maksymalny Lmax: 90μm Obliczenia sprawdzające wykazały, że łożysko ślizgowe będzie pracować w warunkach tarcia płynnego, także w razie luzów granicznych.

Q=0,012 l/min QS=0,0054 l/min Q=0,036 l/min QS=0,0306 l/min

---