Podciąg
Materiał.
BETON B-25 STAL AIII
Zestawienie obciążeń.
Obciążenie stałe powierzchniowe.
Materiał |
grubość |
γ(n) |
qk |
γf |
g0 |
|
[cm] |
[kN/m3] |
[kN/m2] |
- |
[kN/m2] |
Lastrico |
3 |
22 |
0,66 |
1,2 |
0,792 |
Płyta żelbetowa |
9 |
24 |
2,16 |
1,1 |
2,376 |
Tynk cem.-wap. |
1,5 |
21 |
0,315 |
1,3 |
0,410 |
|
|
|
Σ=3,135 |
|
Σ=3,578 |
Obciążenie stałe.
Element |
wymiary |
γ(n) |
qk |
γf |
g0 |
|
[cm] |
[kN/m3] |
[kN/m] |
- |
[kN/m] |
Żebro |
20×40 |
24 |
1,92 |
1,1 |
2,11 |
Podciąg |
25×75 |
24 |
5,04 |
1,1 |
5,54 |
Obciążenie zmienne.
pk=10,5[kN/m2] γf=1,2 p0=12,6[kN/m2]
Obciążenie siłami skupionymi.
Długotrwała część obciążenia zmiennego:
Schemat statyczny.
Obliczenie sił wewnętrznych.
|
MA |
M1 |
M2 |
M3 |
MB |
M4 |
M5 |
M6 |
MC |
TA |
TBl |
TBp |
TCl |
|
0 |
2,057 |
2,516 |
1,275 |
-1,666 |
-1,139 |
-0,611 |
-0,083 |
0,444 |
1,270 |
-1,730 |
0,310 |
0,310 |
|
0 |
-0,304 |
-0,622 |
-0,941 |
-1,260 |
1,264 |
2,088 |
1,212 |
-1,364 |
-0,187 |
-0,187 |
1,485 |
-1,515 |
|
0 |
0,083 |
0,170 |
0,256 |
0,343 |
-0,084 |
-0,511 |
-0,938 |
-1,364 |
0,051 |
0,051 |
-0,251 |
-0,251 |
|
0 |
-0,027 |
-0,055 |
-0,083 |
-0,112 |
0,027 |
0,166 |
0,305 |
0,444 |
-0,017 |
-0,017 |
0,082 |
0,082 |
Mmax |
0 |
350,69 |
406,30 |
207,99 |
-106,44 |
155,80 |
327,23 |
205,74 |
4,35 |
|
|
|
|
Mmin |
0 |
59,59 |
29,71 |
-93,01 |
-504,76 |
-140,38 |
-70,50 |
-93,26 |
-421,65 |
|
|
|
|
Msdk |
0 |
192,68 |
229,17 |
99,71 |
|
|
165,48 |
|
|
|
|
|
|
Tmax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
216,82 |
-96,61 |
309,74 |
-28,69 |
Tmin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
37,16 |
-330,46 |
59,04 |
-282,93 |
RA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
206,97 |
|
|
|
RB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
644,71 |
|
|
RC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
565,44 |
Geometria przekroju.
Wymiary podciągu wynoszą 0,25×0,75 m. Wysokość użyteczna przekroju w licu podpory wynosi (otulina 0,029):
Wysokość użyteczna przekroju w przęśle (pręty ∅22, otulina 0,02, pręty w płycie ∅8, pręty w żebrze ∅18):
Szerokość współpracująca płyty (ze względu na występowanie sił skupionych redukcja o 20%):
przęsło skrajne
przęsło środkowe
Zbrojenie na zginanie.
Momenty przęsłowe:
M2=406,3[kNm]
- przekrój pozornie teowy
Przyjęto 5×∅22, AS=19,01[cm2], ρ=0,918%
M5=327,23[kNm]
Przyjęto 4×∅22, AS=15,2[cm2], ρ=0,811%
Momenty podporowe:
Moment w osi podpory: MB=-504,76[kNm]. Moment w licu podpory wynosi:
Przyjęto 3×∅32, AS=24,13[cm2], ρ=1,29%
Moment w osi podpory: MC=-421,65[kNm]. Moment w licu podpory wynosi:
Przyjęto 3×∅32, AS=24,13[cm2], ρ=1,29%
Zbrojenie na ścinanie.
Podpory skrajne A, E
VSd=TA=216,82[kN]
Przyjmuje się, że do podpory zostaną doprowadzone dołem 3×∅22 o AS=11,40[cm2].
(przyjęto1,0)
konieczne zbrojenie na ścinanie.
Odcinek ltA-1 sięga do siły skupionej w odległości 1,615[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.
VSd=216,82[kN]
Przyjęto rozstaw 11[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka ltA-1.
Podpory pośrednie B, D
VSd=TBl=330,46[kN]
Przyjmuje się, że do podpory zostaną doprowadzone dołem 3×∅22 o AS=11,40[cm2].
konieczne zbrojenie na ścinanie.
Odcinek ltB-3 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.
VSd=330,46[kN]
Przyjęto rozstaw 8[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka ltB-3.
- konieczne zbrojenie na ścinanie
Zbrojenie na odcinku 3-2
VSd=T3p=158,15[kN]
Odcinek lt3-2 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.
VSd=158,15[kN]
Przyjęto rozstaw 16[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka lt3-2.
Z uwagi na podobną wartość siły tnącej z prawej strony podpory B i z lewej strony podpory D zastosowano symetryczne zbrojenie.
Podpora C
VSd=TCl=282,93[kN]
Przyjmuje się, że do podpory zostaną doprowadzone dołem 3×∅22 o AS=11,40[cm2].
(przyjęto1,0)
konieczne zbrojenie na ścinanie.
Odcinek ltC-6 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.
VSd=282,93[kN]
Przyjęto rozstaw 9[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka ltC-6.
- konieczne zbrojenie na ścinanie
Zbrojenie na odcinku 6-5
VSd=T5p=110,625[kN]
Odcinek lt6-5 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.
VSd=158,15[kN]
Przyjęto rozstaw 23[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka lt6-5.
Z uwagi na identyczną wartość siły tnącej z prawej strony podpory C zastosowano symetryczne zbrojenie.
Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie.
Zbrojenie strefy przekazania siły skupionej na podciąg.
Maksymalna reakcja z żebra: Rmax=117,81+54,49=172,30[kN]
Zastosowano 4 strzemiona (po dwa z każdej strony) w odległości 20mm i 70mm od lica żebra.
Stan graniczny ugięcia.
Msdk=229,17[kNm]
Przyjęto wiek betonu w chwili pełnego obciążenia 90 dni.
RH=50%
Końcowy współczynnik pełzania
Przekrój pozornie teowy, zbrojenie 5∅22 o As=19,04[cm2].
charakterystyka przekroju niezarysowanego - położenie osi obojętnej.
Moment bezwładności.
Wskaźnik zginania
Moment rysujący
Przekrój pracuje jako zarysowany
charakterystyka przekroju zarysowanego
Moment bezwładności
Sztywność przekroju
Ugięcie belki
Ugięcia nie zostały przekroczone.
Nie oblicza się szerokości rozwarcia rys ze względu na warunek normowy:
Szerokość rozwarcia rys można uważać za ograniczoną do 0,3[mm] jeśli maksymalna średnica prętów (20mm) jest mniejsza niż 32mm (wartość maksymalna przy danym ρ i σs).
Długość zakotwienia.
Zakotwienie zbrojenia dolnego:
Podstawowa długość zakotwienia
Wymagana długość zakotwienia
Długość zakotwienia prętów zbrojenia rozciąganego elementu zamocowanego w murze
Przedłużenie pręta poza krawędź podpory
Zakotwienie zbrojenia górnego:
Podstawowa długość zakotwienia
Wymagana długość zakotwienia