13

Nęl ] - rozciągany ■

=    Sy ~ 2S_{

■' i    '

l .    150 k\

.Sj > ■ ■ — 10-—¹■■--■    ------= 6,25 cm²

¹    2 k_r    1 ■ 120 MP;t    . .

Z tablicy 20 dobieramy L 65 x 65 x 7, kiórego przekrój S, = 8,70 cm². Przekrój osłabiony otworem nitowym

S = S_L    8,7—0,7'2,1 - 7,25 cm² > 6,25 cm²

Pręl: 3 — rozciągany ,

97,4 k'N

2-120 MPa

- — 4,06 cm²

lir

t

(;■ ■ %

S, > — = 10-

Z tablicy 20 dobieramy |_50x 50 x 6— S_L = 5.69 cm² Uwzględniając osłabienie

S — .Sj — </,,■ g — 5,69 — 2,1-0,6 ■ 4,43 cm² > 4,06 cm.² Pręt 2 — ściskany

<V    /K-

120 kN

2-120 MPa

Ponieważ fi jest współczynnikiem zmniejszającym, należy wstępnie przyjąć Sj > 5 cm². Zakładamy 2| 65,

Z labiicy 22 odczyt ujemy dane dla jednego ceownika: J_x = 57,5 cm⁴,

= 14,1 cm⁴, S = 9,03 cm², e= 1,42 cm, y = 5,5 mm = 0,55 cm. Dla prętów składających się z 2 ccowników (połączonych wg rys. 2.146) momenty bezwładności wynoszą:

względem osi ,/J. = 2J_x

względom osi j—.i',, ^    ^

Obliczamy momenty bezwład (rości dla pręta 2:

27,. = 2-57,5 = 115 cm⁴

9

J_y+S-[e^

i)_b

2} 14,1 -[■ 9.03(L42+0,5)²]- « 94,8 cm⁴

j\ < J[_x — zatem pręt jest bardziej narażony na wyboezenie wzglądem osi y    ^

t

gdzie:

X — smuktnść pręta.

— długość wyboczeniowu prę la (z ttwzęlędnitmietu sposobu .mocowania).

Przyjmujemy, że pręty kratownic są mocowane w węzłach pry egu bo wo, stąd l_n, = 1

/ “1

-x = ■j-

■.140-1

2,29*

61,2

z tablicy 26h odczytujemy: dla X — 61,2 — /> = 0,7928 (stosując interpo

lację liniową). Obliczamy przekrój ceownika niezbędny dla pręta ściskanego narażonego na wyboezenie (bez uwzględnienia osłabienia otworami nitowymi)

S = Sffi = 9,03-0,7928    7,16 cm²

uwzględniając osłabienie otrzymujemy

S ^ (S_L-d₀-gyfl - (9,03 -2,1 -0,55)-0,7928    6,24 cm² > 5 cm²

Ccownik 65 nie ulegnie wy boczeniu. Zaleca się sprawdzenie, czy można zastosować [50.

Pręt 4 — ściskany

Sr'P

_F 2 L

10

74,23 kN 2dM0MPa

= 3,09 cm³

Zakładamy 2[65, Zgodnie z obliczeniami wykonanymi dla pręta j),= 94,8 cm⁴

47":