18

108 5. Elementy ściskane i zginane

-składowe obciążenia obliczeniowego (charakterystycznego) płatwi: q_y = 7,563 (6,129) kN/m, q_x = 0,366 (0,326) kN/m,

a stąd maksymalne wartości obliczeniowych momentów zginających i sił poprzecznych:

M_x = 34,03 kNm, M_y = 1,647 kNm, V_y = 22,69 kN, V, = 1,098 kN,

- w celu ustabilizowania położenia płyt pokrycia względem pasa górnego płatwi w czasie montażu, zastosowano przyspawane do pasa górnego w odstępach 1,2 m blachy oporowe o przekroju 6x60 mm; blachy te zmniejszają dodatkowo do 1,2 m długości wyboczeniowe płatwi w płaszczyźnie prostopadłej do osi y,

-    przyjęto, że pokrycie dachu z płyt żelbetowych zabezpiecza płatew przed skręceniem.

Ustalenie klasy przekroju

4,35 <9e = 9-1,0 = 9,0 (klasa 1),

- dla pasa (tabl. 6, poz. b) b _ 0,5(110 - 5,9 - 2-12)

7 “    ” Ja ”

- dla środnika (tabl. 6, poz. a, - w najniekorzystniejszym przypadku a = 1,0) b    177

- = — = 30,0 < 33e = 33-1,0 = 33,0 (klasa 1). t    5,9

Przekrój zalicza się do przekrojów klasy 1.

Nośności obliczeniowe przekroju klasy 1 przy zginaniu wg wzoru (42):

A4, = of_p Mfi oraz M_R/ = cc_pyW_yf_d.

Według zał. 4 przyjęto a_vx = 1,07 oraz jak dla przekroju prostokątnego przyjęto or_p>, = 1,25, stąd

M_Rx = 1,07-252-lO"⁶-215-10³ = 57,97 kNm,

M_Ry = 1,25-37,3-10-^ć-215-10³ = 10,02 kNm.

Nośność obliczeniowa przekroju przy osiowym ściskaniu według wzoru (33) przy ijf = 1,0

N_Rc = \f/Af_d = 1,0-33,4-10“⁴-215-10³ = 718,1 kN. Smukłości płatwi