1tom275

1tom275



10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ

552

nych z najwyższym napięciem wyposażenia, zgodnie z danymi zawartymi w tabl. 10 14 i« i 10.16.    ■ iffłf

Procedura konwencjonalna polega na stosowaniu marginesu koordynacyjnego, defini wanego jako różnica napięcia między poziomem podstawowym i poziome° ochrony. Margines ten określa współczynnik ochrony, który powinien być mniejszy np wartość uznana w praktyce za adekwatną — w całym zakresie czasów do przeskoku luK przebicia izolacji. Postępowanie sprowadza się do porównania i doboru charakterystyk udarowych (napięciowo-czasowych) zarówno izolacji, jak i ochronników. Na rysunku 10.47 podano przykład prawidłowego i nieprawidłowego doboru charakterystyk (zakres-kowany obszar rozrzutu). W przypadku nieprawidłowego doboru charakterystyk, przy czasie narastania przepięć lp > rj, (rys. 10.47a) — brak jest w ogóle ochrony, natomiast przy bardzo krótkim czasie margines może okazać się zbyt wielki. Przy prawidłowym doborze charakterystyk zaleca się, aby przedziały wyznaczające rozrzut wytrzymałości koordynowanych urządzeń zawierały wspólne wartości z prawdopodobieństwem na poziomie 10%. Rozszerzenie marginesu koordynacyjnego (MK na rys. 10.47b) prowadzi do wzrostu kosztów izolacji, a zawężenie do zbyt częstego wyłączania urządzeń.

Rys. 10.47. Charakterystyki udarowe układów skoordynowanych: a) nieprawidłowo; b) prawidłowo PI — poziom izolacji, PO poziom ochrony, MK margines koordynacyjny


Procedura statystyczna zakłada możliwość występoyvania uszkodzeń izolacji na określonym poziomie ryzyka R, stanowiącego wskaźnik zagrożenia (rys. 10.48a) zdefiniowany jako

oc

R = \g(U)P(U)dU    (10.75)

0

gdzie: g(U) — funkcja gęstości rozkładu prawdopodobieństwa określonego rodzaju przepięć; P(l/) — dystrybuanta napięć przeskoku.

Przy założeniu rozkładu normalnego

9(U)

oraz


dG(U) _    1 f (c/-D-5Dn

d O    2<r2 J


(10.76)


P(O) = •


J exp


y/2%0 -cc


[4


-Ł/,


d.v


(10.77)


i a — odchylenie standardowe ustalone na (10.52) i (10.53). Najczęściej przyjmuje


przy czym: U50 — wartość przeciętna

podstawie pomiarów wg zależności v_____, . v_________a rr. .    _

o < 0,08 U,50 dla udarów łączeniowych i a ^ 0,05 Vdla udarów piorunowych.

W przypadku funkcji g(U) mogą wystąpić również inne rozkłady, jak rozkład logarytrn no-normalny lub rozkład Weibulla.


Zwykle amplitudę przepięć Um zastępuje się wartością współczynnika przepięć

kp= I———, gdzie U,m — wartość skuteczna najwyższego napięcia roboczego. Na V2 Urm    .....


rysunku 10.48b przedstawiono krzywe g,(kp) i G((kp) — typowe dla przepięć łączeniowych

1    krzywe gp{k.) i Gp(k ) — typowe dla przepiec piorunowych. Rzędne skumulowanych rozkładów Cjt(kp) i Gf(/c„) przy kp = ka określają prawdopodobieństwo wystąpienia większych krotności przepięć niż fc„. Odpowiadają im obszary zakreskowanc pod krzywymi gl(kl) i gp(kp). W praktyce zastosowanie znajduje uproszczona procedura statystycznej koordynacji izolacji, w której wykorzystuje się fakt, że przy określeniu ryzyka Przeskoku można posłużyć się odpowiednio wybranymi wartościami znanych rozkładów 9{V) i P(U). Dotyczą one dwu charakterystycznych wielkości: stytystycznego przepięcia "s i statystycznej wytrzymałości udarowej U„.

Przepięcie statystyczne L'}jest definiowane jako wartość, która może być przekroczona

2    określonym prawdopodobieństwem, np. ustalonym na poziomie 2%. Przy tej wartości w rozkładzie normalnym: G(UJ = 0,02 oraz Uso = C/s—2,054ers i wówczas



6)

W g(M„)

Rys. 10.48. Krzywe charakteryzujące ryzyko uszkodzenia izolacji: a) ilustracja określenia ryzyka; b) rozkłady przepięć piorunowych i łączeniowych; c) ilustracja przepięcia statystycznego Us i wytrzymałości statystycznej d> zależność ryzyka od statystycznego współczynnika bezpieczeństwa (ochrony)


(10.78)

Wytrzymałość udarowa statystyczna U„ jest definiowana jako wartość szczytowa “daru, która nie powoduje przeskoku z określonym prawdopodobieństwem, np. ustalony111 na poziomie 90%. Wartość Uw = Uvn odpowiada 10%-napięciu przeskoku. Przy tej drtości w rozkładzie normalnym: P(t/J = 0,1 oraz t/50 = Uw+ 1,28 l<rw i wówczas

P(D) =


U


I exP

2k (7h, -oo


2

dx


(10.79)


v


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
1tom270 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 542 Tablica 10.11 (cd.) Ro dzaj mechanizmu Czynniki
1tom272 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 546 Rys. 10.43. Wpływ przewodności y% warstwy zabrudzeniowej na
1tom273 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 548 Wyładowania niezupełne rozpoczynają się, gdy natężenie pola
1tom274 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ550 Prawidłowe uszeregowanie poziomów wytrzymałości elektrycznej
1tom276 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 554 Wprowadzając wyrażenia (10.78) i (10.79) do wzoru (10.75) o
1tom277 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ Istotną wielkością w ocenie zagrożenia piorunowego jest roczna
1tom278 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 558 Tablica 10.19. Podstawowe rodzaje przepięć i ich charaktery
1tom279 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 560 Tablica 10.20. Dane charakteryzujące przepięcia dorywcze 10
1tom257 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 516 daje dostatecznie duże prawdopodobieństwo, że izolacja będz
1tom289 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 580 Przy ochronie urządzeń stacyjnych, a zwłaszcza uzwojeń
1tom251 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 504 współczynnik tłumienia określony zależnością00.1) przy czym
1tom252 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 506 Tablica 10.2. Związki między parametrami generatorów
1tom253 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 508 0 J0 20    30    40 cm 5
1tom254 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ .510 2.    Układ (rys. 10.9b) będący rczystancyj
1tom255 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 512 Tablica 10.4. Przekładnie i warunki stosowania dzielników
1tom256 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 514 Rejestrator cyfrowy działa na zasadzie dyskrctyzacji mierzo
1tom258 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 518 oraz (10.17) Uwzględniając, żc wartości oczekiwanej UJ0 odp
1tom259 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 520 zarówno od stanu powłoki (wysuszona, półpłynna), jak i jej
1tom260 10. TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ 522 Rys. 10.22. Mostek Schennga: a) prosty, b) odwrócony G - -

więcej podobnych podstron