2tom131

5. MASZYNY ELEKTRYCZNE

264

265

Tablica 5.31. Współczynnik zwiększenia mocy silników przeznaczonych do pracy S2 lub S3, wg [5.3]

Rodzaj pracy		Współczynnik kt
dorywcza S2 0 czasie trwania obciążenia, min	przerywana S3 0 względnym czasie pracy, %
60	40	1,3+ 1,4
40	25	1,35 + 1,45
30	15	1,45-1.55
15	—	1,60h- 1,70
2		1,85 — 2,0

Rys. 5.20. Współczynnik korekcyjny w zależności od:

1 temperatury otoczenia dla maszyny z układem elektroizolacyjnym klasy F, B oraz F.; 2 wysokości h miejsca zainstalowania masz.yny n.p.m.

- ₇ vi a SZYN V INDUKCYJNE

Rys. 5.21. Rezystancja uzwojenia fazowego stojana (wartości względne) w zależności od mocy znamionowej P_x i liczby biegunów 2p

^ ph s.V

tphSŃ

Tablica 5.32. Masa jednostkowa silników indukcyjnych niskiego napięcia, wg danych katalogowych maszyn elektrycznych produkcji polskiej

Rodzaj wir nika	Moc kW	Masa jednostkowa. kg/kW, silnika o prędkości obrotowej, obr/min, i stopniu ochrony
		3000		1500		1000			750
		IP23	TP44	IP23	IP44	IP23	IP44		IP23		IP44
	0,5 —1	l6-ł-26	21-34	18-29	25-37	25-38	30-	-52	32-	-50	45 + 60
>.	1,1 -r 5	9-17	13,5-22	11-20	16-30	17-26	21-	-33	23-	-38	30-7-47
5: 0	6-10	7,5-10	13-17	10-13,5	14-18	13,5-18	18-	-24	17-	-23	24—32
	11-20	7-9.5	11,5-14	7,5-11	12,5-16	11.5-15	15	21	13,5-	-18	21 —26
	21-50	5,5-7,5	10-13	7-9	12-14	8,5-13	13,5-	-18	10-	-15	18-r24
	51-130	5-7	8,5-12	6.5-8	10-13	7.5-11	12-	-16	9-	-12	15-^21
	131-200	4,5-6,5	7,5-11	5,5-7	9-12	6,5-8,5	10,5-	-15	7-	-9	12-17
>s	1,5 -h 5	—	—	15-26	20-32	20-43	28-	-47	28-	-50	29-:-50
0	6-10	10-16	17-20	12-17	19,5-22	15-21	24-	-30	18-	25.5	26 + 36
C O	11-20	8-12	14-19	8,8-13,5	17,5-: 20	10,5-16	22-	-27	13,5-	-19	24+30
	21-50	6,5-9	12-14,5	7,5-10	15-18	8,5-12	19-	-224	10-	-16	21 + 25,5
8	51-130	5,5-8	10-12,5	6,5-8,5	13-15,5	7,0-10.5	14,5-	-19	9-	-13,5	18 + 22
	131-250	5-6,5	8-10,5	5,5-7,5	11-13,5	6,5-8,5	12-	-13,5	7-	-10.5	15.5+19

Masastojanastanowi50-+60%,wirnika30+-40%,atarczłożyskowychok. 10%masy    3

całego silnika.

Suma strat mocy w silniku indukcyjnym

Pt ⁼ Pws ⁺ Pwr + Pf_c + P_c + P_v+P_b + P_id    (5.26)

R

(5.29b)

(5.29c)

przy czym kolejne składniki oznaczają:

1. Straty mocy w uzwojeniu stojana, w kilowatach

P„_s = mA_dR,/p_h,-10'³    (5.27a)

W obliczeniach szacunkowych, jeśli nie jest znana rezystancja R_s uzwojenia fazowego stojana, to można się posłużyć wykresem z rys. 5.21, z którego odczytuje się wartość względną* rezystancji R,_pu.

Wartość względną oznaczono wskaźnikiem dolnym pu (ang. per unit).

Wówczas

(5.27b)

Współczynnik strat dodatkowych k_ad w uzwojeniach nawijanych przewodem o przekroju:

—    kołowym jest praktycznie równy 1;

—    prostokątnym jest równy 1,15-r 1,3, w zależności od wymiarów przewodu, liczby drutów i gałęzi równoległych oraz sposobu przcplcccnia drutów równoległych [5.3],

2. Straty mocy w uzwojeniu wirnika, w kilowatach

P_H„ = m_rR_rI_phr-10^-3 = m_sR'_rI'_rl- 1(T³    (5.28)

Rezystancję uzwojenia wirnika sprowadzoną do uzwojenia stojana można oszacować następująco:

—    w maszynach o wirniku pierścieniowym

r;»r₅

—    w maszynach o wirniku klatkowym

R'_r » (0,7-=-0,8)R,

Straty mocy w rdzeniu P_Fc są w przybliżeniu proporcjonalne do kwadratu napięcia uzwojenia stojana. Straty te można wyznaczyć na podstawie wyników próby biegu jałowego (rys. 5.10).

Straty mocy w zestyku ślizgowym występują tylko w maszynach o wirniku pierścieniowym, na skutek siły tarcia działającej na szczotki oraz pierścienic ślizgowe, a także na skutek spadku napięcia między szczotką a stykiem wirującym podczas przewodzenia Prądu.

Zatem

^Pc = P_c, + P_cJ    (5.29a)

przy czym

^ ci_pv_pfi_Bp_BS_B‘ \0 P', = a_pU_cI_p- 1<T³