kurmaz010

Tabl. 1.1.1. Orientacyjne wartości współczynników

sprawności r\ [16]

Rodzaj przekładni	| Zamknięta Otwarta
Walcowa przekładnia zębata •	0,96-f 0,98 i 0,92-1-0,94
Stożkowa przekładnia zębata *	0,9540,97 j 0,91 0,93 i
Przekładnia planetarna I-st *	0,9040,95 |
! ii-st *	0,85-T 0,90
Przekładnia ślimakowa	J .
-niesamohamowna Z{= 1	0,654 0,70 i 0,5040,60
i Z\-2	0,70^-0,75 j 0,60 4-0,70
Z,= 4	0,854-0,90 ! !
- samohamowna Zx= 1 i	0,4 0,3
Przekładnia łańcuchowa	0,95-0,97 0,90-0,93
Przekładnia cierna	0,90-0,96 i 0,704-0,85
Przekładnia pasowa	i i
- o pasie klinowym	0,944-0,96
- o pasie płaskim	0,95-0,97
Łożyska toczne (jedna para)	0,990-40,995
Łożyska ślizgowe (jedna para)
- o tarciu płynnym	0,990 40,995 |
- o tarciu mieszanym	0,97540,985
Sprzęgła	0,97 40,98

* Wartości współczynników sprawności przekładni są podane bez uwzględnienia sprawności łożysk.

Tabl. 1.1.2. Orientacyjne wartości przełożeń u przekładni jednostopniowych [20]

Przełożenie

Rodzaj przekładni	zalecane	max
Zębata zamknięta **	2,5-6,0
- o kołach walcowych		8
- o kołach stożkowych	243	5
Zębąta otwarta ~ o kołach walcowych	447	12
- o kołach stożkowych	345	7
Ślimakowa Z:~ 1	28 450	80
Zi-2	14440	60
Z\= 4	8430	40
Pasowa	245	7
Łańcuchowa ***	246	8

•• Zalecane przełożenia wg PN (tabl. 1.5.2.5).

Uwaga! Ze znormalizowanych wartości przełożeń przekładni zębatych korzysta się w przypadkach projektowania reduktorów przy ich masowej produkcji.

Zalecane przełożenia wg PN (tabl. 1.4.1.2).

Tabl. 1.1.3. Polecenia dla podziału przełożenia dla reduktorów i napędów [9], [16], [32]

Reduktory jednostopniowe	(tabl. 1.1.2)
Reduktory stożkowo-walcowe	ust<uw (ust^0,9vOo)
Reduktory walcowe 2-stopniowe	Ud$45 (l/max^60) (ui>u2; tybd\<fbd2) (rys. 1.1.2)
Reduktory walcowe 3-stopniowe	Uo$200 (Umm^OO) (u,>u2>u3; tybć\<tybd2<tybdi) (rys. 1.1.2)
Reduktory walcowe wielostopniowe	ua=uvu1ur- (U,>U2>U3- J tybd\<tybd2<tybdi
Napęd z wykorzystaniem pasowej przekładni i reduktora jednostopniowego (rys. 1.1.1)	Upp<nP2 (upP-0,9/ńo)

Tabl. 1.1.4, Obciążenie wałów schematu układu napędowego (rys. 1.1.1)

l S rw 1 i	Dj, 1/min	Tj, N-m	dj, mm
!	Bs =	Ts = 9550 Ps /Us	ds - (tabl. 1.2.2)
i A=PSo**" | | ^=^’i'^7lpp‘^7lł i : Pl^^P2VP2-Vi	t22=U,/Wpp n2=n2/up7.	T,= 9550 Pi/Bi T2= 9550 P2/n2 T2= 9550 P3/U3	ć/j-* ds \ dj=^l\l0^lTj/(0,2k~) , (J-2,3)
Pl>Pl>P3 |	Uj> Z?2>^3	tx<t2<t,	dz<d3

»•»* Poleca się obliczenia prowadzać wg mocy obliczeniowej Pso-

Rys. 1.1.2. Polecenia dla podziału przełożenia na poszczególne stopnie dla walcowych 2- i 3-stopniowych reduktorów [ 15], [16]