TabHca 15.17
Przekrój poprzeczny
Współrzędne środka ścinania ay
Rzędne wycinkowe
£
h
ay " 2
'n*
bh
4
V.
V
y
Mt*
góra
bay
~T
dół
(b-u)d
Wy2h
y r
w—
Iy i /j z tablic dla profili walcowanych
góra
b c
T
dół
df
T
y
góra
bay
~T~
dół
d (h-ay)
h
ay = I
'y*
bh
T
'l+/2 + /
a na pas dolny: .
<15.64)
‘yd
yd + ^yd
We wzorach (15.63) i (15.64)/^ oznacza moment bezwładności pasa dolnego obliczony względem osiy-y, W g] - wskaźnik wytrzymałości pasa górnego względem osi y-y odniesiony do włókna 1. W czwartym wyrazie wzoru (15.62) B- bimoment, 1^ -wycinkowy moment bezwładności, — rzędna wycinkowa punktu 1.
r /*• | |
-V a |
vr a |
1 |
Rys. 15.22
Bimoment dla szczególnego przypadku pokazanego na rys. 15.22, (gdy w środku rozpiętości belki działa moment skręcający = RHP C, a podpory uniemożliwiają skręcenie i spaczenie przekroju przy podporze) oblicza się wg wzoru:
We wzorze (15.65):
sin/z*fcc | |
B ~ s | |
B 2 k |
cosh |
/« -u | |
k = \ |
E'I ’ |
(15.65)
(15.66)
gdzie: G - współczynnik sprężystości poprzecznej, Id — moment bezwładności skręcania, E-- współczynnik sprężystości podłużnej, 1^ — wycinkowy moment bezwładności.
Dla szczególnych przypadków, najczęściej spotykanych w belkach podsuwnicowych, wycinkowy moment bezwładności, wycinkowa rzędna, oraz położenie środka ścinania można obliczyć z wzorów podanych w tabl. 15.17.
Moment bezwładności czystego skręcania można obliczyć wg wzoru:
(15.67)
I
gdzie: g— grubość ścianek, h — długość poszczególnych prostokątów, na które ąmożna rozłożyć dany przekrój, 17 = 1,2 dla przekroju dwuteowego walcowanego, 17 = 1,5 dla zespawanego dwuteownika wzmocnionego żebrami usztywniającymi środnik, 77 = 1,25 dla nitowanego dwuteownika bez pasów, 17 = 1,50 dla nitowanego dwuteownika z
pasami.