192

192

12. OBLICZANIE PRĄDÓW ZWARCIOWYCH

- od systemu i silnika synchronicznego

'    ,/a <Jfi +-*■„> v'i (0,649-0.139)

w tym od systemu    XJX_l = 3,54 kA, u oil silnika synchronicznego

Z,ms = /,j X_iIX_MS = 1,31 kA Całkowity prąd początkowy I_r = /,₃ + /„ = 4,85 + 12,15 = 17,0 kA Moc zwarciowa

S, = V5/, u. -V5.17,0-6 = 176 MV*A

3. Prąd udarowy

i_M — /na +/*) += -\f 2    /^j+^2    /„ +Ai„

Przyjęto: k_u* = 2 — dla zwarcia za dławikiem w bezpośrednim sąsiedztwie generatora oraz k_M9 — 1,8.

Prąd udarowy od silnika indukcyjnego obliczono w sposób przybliżony, odmienny niż podany w normie PN-74/E-05002 uwzględniając rcaktancję dławika, tzn. wg wzoru

Ar,

2 k_al

V'3

U_a____

iX.vt +

V 2’ 1,7 —=--- = 2,6 kA

V3 (3,08 + 0,138)

Zatem

/. = V2-2-4.85+_s/2+1,8-12,15 +2,6 = 47,2 kA

4.    Zastępczy prąd cieplny 1-sekundowy

Wszystkie źródła zasilają miejsce zwarcia przez okres t_z = 0,5+ 0,2 * 0,7 ».

Zastępczy prąd 1-sekundowy

l,v =    /,) J~ = 14,0 VÓ?7 - 11,7 kA,

5.    Prąd wyłączeniowy symetryczny /_W)M po czasie l_r = 0,1 s

Prąd L, obliczono zestawiając dane i wyniki w tabl. 12.10. Poprawka A/_M jest taka sama jak w przypadku zwarcia w punkcie 1, wtedy;

J„_sM = 13,02 + 0,34 = 13,36 kA

Tablica 12.10. Obliczenie prądu t_w.

Źródło	t' s	h kA	h kA		kw	k*fr kA
System elektroenergetyczny		3,54	CO	0	1.0	3,54
Generator	0,1	)2,15	1,38	8.9	0,69	8,38
Silnik synchroniczny		1,31	0,289	4,5	0,84	1,10
I„ = ZkJ,						13,02

Ponieważ obecnie między miejscem zwarcia a zaciskami silnika indukcyjnego występuje dławik, rzeczywisty udział prądu od silnika w prądzie wyłączeniowym będzie mniejszy niż obliczony zgodnie z normą.

Dodatek

W czasie przygotowywania rozdziału do druku zostały podjęte prace nad nowelizacją PN-74/E-05002 zmierzające m.in. do uzyskania równoważności z dokumentami IEC; Publ. 909, 865, 694, 282-1, 56 oraz dok. 73<CO)9.

Wobec zasady przyjmowania w nowych normach oznaczeń zgodnych z IEC zestawiono poniżej oznaczenia podstawowych wielkości zwarciowych wg dokumentów

12.11. NAPIĘCIA W CZASIE ZWARCIA TRÓJFAZOWEGO SYMETRYCZNEGO

193

IEC. Proponowana przez IEC metoda obliczania prądów zwarciowych nie różni się w sposób zasadniczy od metody prezentowanej w załączniku do PN-74/E-05002.

	Wielkość zwarciowa	Oznaczenie wg PN-74/tM)5002	Oznaczenie wg IEC
1.	Prąd początkowy		z
2.	Prąd udarowy	L	•r
3.	Współczynnik udaru	Ar.	X
4.	Prąd wyłączeniowy symetryczny	U.	/.
5r	Prąd nieokreślony	Ino-k	*•«
6.	Współczynnik zanikania składowej okresowej	A*	fi
7.	Prąd zastępczy
s.	Czas trwania zwarcia	i.	Tt
9.	Przekładnia transformatora	-	tr
10.	Współczynnik napięciowy	t	c

LITERATURA

12.1.    Bartodziej ; Dobór urządzeń rozdzielczych wysokiego napięcia. Skrypt. Gliwice, Politechnika Śląska 1982,

12.2.    KioepPEL F.» Fiedlhk H.: Kurzschłuss in Eiektroenergiesystemen. Leipzig, Verlag fur Grundstoflindu-

strie 1969.    W -

12.3,    łCortczYKOWSKi S., Burszty^SKr J.: Zwarcia w układach elektroenergetycznych. Warszawa, WNT 1965.

12.4,    PN-74/E-05002 Urządzenia elektroenergetyczne. Dobór aparatów wysokonapięciowych w zależności od warunków zwarciowych. Wyd. Ili¹

12.5* Szendzielorz A , Żmuda K.; Impcdtmcje składowych symetrycznych Linii kablowych 110 kV. Biuletyn Ekktroprajektu 1974. Nr 12*

¹¹ Dane aktualne w chwili druku* Sprawdzić aktualność przód stosowaniem normy.

13 Sieci elektroenergetyczne...