IMG856

I

DZ =

4Q

4-50-10³ N

+(80-10~³)² m² ~ 85,3■ 10~³ m = 85,3 mm

■+d:² =

I    v

| Ostatecznie przyjmuje się = 90 mm.

• Obliczenie wysokości nakrętki f|l wg wzoru A. 10 — analogiczne jak nakrętki śruby wewnętrznej - * Dane: p_iopr = 38• 10⁶ Pa; d'₂ = 37-10"³ m; d°₂=12-10" ³ m.

I Naprężenia dopuszczalne pZ_opr wyznacza się z warunku równej trwałości na wycieranie obydwu nakrętek

Piopr I PU = Piopr ' ^2

■    ■Li-f!'.¹?rv°-3»-X0^ł-^«-19.52-10* Pa U

ⁿ'Pdops:

ⁿobl ~

4Q

dl ^Viorr 72-10“³ m    m^ł

4-50-10³

Jt(d*² ^i²)P*pr _Jtr(₇₅.₁₀-3)2_₍₆₉._]0-3₎2j_fa2._19i52.₁06jl

m

;• 4 (zwoje gwintu)

Ze względów konstrukcyjnych (sztywność połączenia śruba-nakrętka) przyjęto n" = 8 zwojów.

H% = P" - n" = 6 mm ■ 8 zwojów = 48 mm.

A.4.6. Korpus

I.

Dobór rury na korpus (tabl. A.3)

*    Dane: materiał rury: stal St5; ' 22# = 90-10“³ m.

Na. podstawie średnicy zewnętrznej D’Ń nakrętki osadzonej w korpusie założono jako materiał rurę o średnicy zewnętrznej D‘" = 102 mm i grubości g"‘ = 7 mm.

*    Sprawdzenie współczynika bezpieczeństwa na wyboczenie wstępnie przyjętej rury

Aff

*    Dane: D’_z" = 102 ■ 10"³ m; DZ‘ = 88■ 10"³ m; l_w3 = 21₃; 1₃ = I₂ +    + /₆+40; l_s—l₆ = 60 mm;

1₂ = 520 mm; /₃ = 820 mm.

> Minimalny promień bezwładności dla przekroju :rury

C, = O&y/D^+D?² ’= J^/(102 10-³ m)²+(88-10~³ m)² « 33,5-10’³ m

Smukłość X"‘

IBS

= 48,95 <1

2-820-10'³m

| 33,5-10'³ m

Naprężenia wyboczające

R_w = Rg-R^k"’ = 335 MPa-0,62 MPa-48,95 « 305 MPa Pole powierzchni przekroju A!" rury

A'" = jW²-D':'²) = jl( 102-10'³ m)²—(88-10^-3 m)²] « 2,12-10-³ m² Wartość współczynnika bezpieczeństwa na wyboczenie x„

O R    R    16^1*

B    i"To-io³ _n ^uim 1 i ni |

X_w„u > X_w

•    Obliczenie średnicy zewnętrznej podstawy D_pt z dopuszczalnych nacisków między podłożem a podstawą podnośnika obciążonego ciężarem Q.

•    Dane: p_ia? = 2,5 MPa; ze względów konstrukcyjnych przyjęto: średnicę D I = jąo-10'³ m.

Wskaźnik wytrzymałości pola przekroju podstawy na zginanie

^gi 110-10*—=-m -

m¹

« 212,3-10“³ m a 212 mm Przyjęto D_p. = 215-10"³ m.

• Obliczenie grubości podstawy h_p z warunku wytrzymałościowego na działanie

Rys. A.7. Szkic podstawowy podnośnika £^:

h - h — wvmtnrv nr7*krniii

momentu zginającego od podłoża (wg rysunku zestawieniowego nr 01.000 — rys. A.9, rys. A.7).

* Dane: D_pt = 215* 10"- m; D_pw = 140• 10~³ m; materiał St3S, fc,_y = 110 MPa = 110* 10⁶ Pa; z rysunku A.7 b_p = 160 mm = 160-10^-3 m.

Moment zginający maksymalny ^v

a 1412,5 N m

a 12,84* 10^-6 m³

Grubość podstawy (z zależności na wskaźnik W_x)

... ^bP^hl I 1 /6WT /6 ■ 12,84-10-⁶m³    K^;9| |S|

W_X-^L, stad *,-^-7 ₁₆₀,₁₀-i_m    » 10 *-2,19 % 0,022 m

Przyjęto h_p = 0,022 m = 22 mm

A.4.7. Sprawność podnośnika

* Danerg' = 4°44‘;~' d'i =^12 d0“³ m;- P'-=-P" = 6 mm — 6Z0“³ m.

Moment całkowity M potrzebny do obrócenia koła zapadkowego (wysunięcia śruby wewnętrznej i śruby zewnętrznej o wartości F+P")

M = M;+Af; = 125N-m + 197N-m = 322 N-m

M'_t — moment tarcia na gwincie śruba wewnętrzna-nakrętka, obliczony w p. A.4.3

m; = o,5gtg(/+e9-d; = 125 N-m

M" — moment tarcia na gwincie śruba zewnętrzna-nakrętka

M; = 0,5Q tg(y"+e¹) • d'i = 0,5 ■ 50 ■ 10³ N ■ tg(4°44' + l⁰3r) • 72 • 10“³ m * 197 N • m Kąt wzniosu linii śrubowej gwintu y" śruby zewnętrznej

Sprawność podnośnika r\, wyrażająca się stosunkiem pracy uzyskanej L_u do pracy włożonej L_w

L_u G(P'+P")    50 10³ N(6+6)-10^_3m

^ “ Z _w ~ M-2n ~    322 N-mZii

mi

w 0,30

A.4.8. Mechanizm zapadkowy

* Założono: Wpust b x h (6 x 6) ze stali St5; p_iąp — 0,8 k_tJ = 0,8 ■ 80 MPa = 64 MPa = 64 ■ 10⁶ Pa; z rys. zestawieniowego nr 01.000 (A.7) d = 75; 10“³ m; materiał koła zapadkowego stal St5, k,j = 80 MPa = = 80-10⁶ Pa; g_t = 48 • 10“³ m (szerokość piasty koła zapadkowego).

98