skanuj0087 (32)

Rozwiązanie

Na podstawie tabl. 4.1 przyjmujemy p = 0,08 i obliczamy minimalny nacisk jednostkowy (wg wzoru 4.3)

2M.

2-2600

fi-n-d²-l 0,087r - 0,28² - 0,07

= 3,77-10⁶ Pa « 3,8 MPa

W celu wyznaczenia wartości wcisku skutecznego N obliczamy współczynniki Cj i c₂ przyjmując dla stali: v = 0,3.

.2

1 + A\ ^Cl “ 1-Aj

( 80 V

V²⁸⁰/ 80 ^N2 280

/280^X2 V 300

1-

1 +

1-

280 V 300/

-0,3 w 0,88

+ 0,3 « 14,82

Przyjmujemy = E₂ = E = 2,1 • 10⁵ MPa i obliczamy minimalną wartość wcisku, niezbędną do przenisienia obciążenia (wg wzoru 4.9a)

/c,    c₂\    0,88 + 14,82

N>p d[ — + — ) = 3,8-0,28-    I = 7,96-10"⁵ m ss 80 pm

\E EJ    2,1 • 10⁵

W połączeniach wtłaczanych stosuje się 6-^8 klasę dokładności, co wymaga utrzymania niewielkiej chropowatości powierzchni. Przyjmujemy, że powierzchnie będą szlifowane zgrubnie, a wysokość nierówności wyniesie R_zl = R,₂ = = 5 pm. Wcisk mierzony N' (wzór 4.10)

N' = N +1,2(jR_xł + R_z2) = 80+ 1,2(5 + 5) = 92 pm

Na podstawie wcisku mierzonego dobieramy rodzaj pasowania. Zgodnie z PN-EN 20286-1:1996 i PN-ISO 1829-2:1996 przyjmujemy pasowanie uprzywilejowane H7/s6, dla którego odchyłki wynoszą

0 280 H7 = 280_o^+o,°⁵²; 0 280 s6 = 280tg;f?g

Przy tak przyjętym pasowaniu uzyskamy graniczne wartości wcisku mierzonego

N'min = 0,170 — 0,052 = 0,118 mm = 118 pm N'_max = 0,202—0 = 0,202 mm = 202 pm

Przyjęte pasowanie zapewni osiągnięcie ustalonego wcisku, ponieważ N'_min>N'. Wartość nacisków dopuszczalnych p_max ustalamy wg tabl. 4.2.

Dla materiału piasty R_e — 340 MPa, stąd

Pmax — 0,58(1—żłf)-R_e = 0,58

80

280

340 * 181 MPa

Dla materiału wieńca zębatego R_e = 800 MPa, stąd

Pmax ⁼ 0,58(1 — A₂)- R_e = 0,58

/280^Nr \300,

800

59,8 MPa

Wartość maksymalnego wcisku skutecznego sprawdzamy dla wieńca zębatego (słabszy element ze względu na niewielką grubość ścianek) wg wzoru 4.9.