AKADEMIA TECHNICZNO-ROLNICZA BYDGOSZCZ INSTYTUT TELEKOMUNIKACJI I ELEKTROTECHNIKI |
||||
ZAKŁAD PODSTAW ELEKTRONIKI |
Nazwisko i imię: |
|||
LABORATORIUM ELEMENTÓW I UKŁADÓW ELEKTRONICZNYCH |
1. Grzegorz Mazany 2. Adam Jagodziński 3. Adam Zakrzewski |
|||
Nr ćw. 5 |
|
|||
Temat: Wtórnik emiterowy. |
Nr grupy: K4 |
Semestr: V |
||
Data wykon. ćw. 25.11.96 |
Data oddania spr. 02.12.95 |
Ocena: |
Instytut: |
Cel ćwiczenia
Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi właściwościami układów wtórnikowych zbudowanych na tranzystorach bipolarnych.
Przebieg ćwiczenia
1.1. Układ 1.
Pomiar:
dla: f = 1 kHz , Vi = 100,8 mV, V0 = 99.5 mV
Wzmocnienie napięciowe:
Rezystancja wejściowa: VIR = 59.5mV; R = 270 kΩ;
Rezystancja wyjściowa: VOR= 87,1mV; R= 330Ω
Rezystancja wyjściowa:
dla: f = 10 kHz , Vi = 99,8 mV, V0 = 98,7 mV
Wzmocnienie napięciowe:
Rezystancja wejściowa: VIR = 56,8mV; R = 270 kΩ;
Rezystancja wyjściowa: VOR= 92,1mV; R= 330Ω
1.2. Układ 2.
Pomiar:
f = 1 kHz , Vi = 103,5mV, V0 = 101,9 mV
Wzmocnienie napięciowe:
Rezystancja wejściowa: VIR =51,3mV; R = 1,5 MΩ;
Rezystancja wyjściowa: VOR= 90mV ; R= 330Ω;
dla: f = 10 kHz , Vi = 99,2mV, V0 = 97,9mV
Wzmocnienie napięciowe:
Rezystancja wejściowa: VIR = 43,3mV; R = 1,5MΩ;
Rezystancja wyjściowa: VOR= 89,5mV; R= 330Ω;
1.3. Układ 3.
Pomiar:
dla: f = 1 kHz , Vi = 102,2 mV, V0 = 101,1 mV
Wzmocnienie napięciowe:
Rezystancja wejściowa: VIR = 61,5mV; R = 10MΩ;
Rezystancja wyjściowa: VOR= 89,2mV ; R= 330Ω;
dla: f = 10 kHz , Vi = 99,7 mV, V0 = 98,4 mV
Wzmocnienie napięciowe:
Rezystancja wejściowa: VIR = 36mV; R = 10MΩ;
Rezystancja wyjściowa: VOR= 89,9mV ; R= 330Ω;
2. Podsumowanie.
Porównanie układów pod względem wzmocnienia napięciowego Ku, rezystancji wejściowej Rwe , rezystancji wyjściowej Rwy:
układ |
f=1kHz |
f=10kHz |
||||
|
KU |
Ri |
Ro
|
KU |
Ri |
Ro |
1 |
0,99 |
658,7 KΩ |
40,2 Ω |
0,99 |
270 KΩ |
24 Ω |
2 |
0,98 |
3,08 MΩ |
41,9 Ω |
0,99 |
2,66 MΩ |
32,1 Ω |
3 |
0,99 |
25,11 MΩ |
44,3 Ω |
0,99 |
15,7 MΩ |
32,3 Ω |
3. Wyznaczenie parametrów układu na podstawie analizy małosygnałowej
3.1Układ pierwszy:
Schemat zastępczy układu dla analizy małosygnałowej:
dane:
R1=1.8 [MΩ] h11=2[kΩ]
R2=1.3 [MΩ] h12= 1.6 .10-4
Rg=600 [Ω] h21= 160
R5=2.2 [kΩ] h22=50[μS]
3.2Układ drugi:
dane:
R1=1.8 [MΩ] h11=2[kΩ]
R2=1.3 [MΩ] h12= 1.6 .10-4
R3=0.91 [MΩ] h21= 160
Rg=600 [Ω] h22=50[[μS]
R5=2.2 [kΩ]
3.3Układ trzeci:
dane:
R1=1.8 [MΩ] h11=2[kΩ]
R2=1.3 [MΩ] h12= 1.6 .10-4
R3=0.91 [MΩ] h21= 160
Rg=600 [Ω] h22=50[[μS]
R5=2.2 [kΩ]
4. Wnioski.
Podsumowanie wyników pomiarowych zamieszczone w punkcie 2 pokazuje nam, że dla wszystkich układów mamy praktycznie takie samo wzmocnienie dla częstotliwości 1kHz i 10kHz bliskie jedności . Porównanie rezystancji wejściowych pokazuje wzrost tego parametru o rząd wielkości kolejno dla układów 1,2,3 przy f=1kHz. Różnica pomiędzy układem. 1 a 2 wynika z zastosowania w przypadku drugim dwu kaskadowo połączonych tranzystorów (pary Darlingtona) co zminimalizowało wpływ rezystancji widzianej z bazy T1 w kierunku masy układu o (β+1) razy (β- wsp. wzmocn. prądowego T2) w stosunku do układu 1 oraz wprowadzenie dodatkowego rezystora R3 zwiększającego wartość Ri określana przez dzielnik polaryzujący bazę T1. W układzie 3 (ze sprzężenie zwrotnym typu boot-strap) zastosowano układ regulujący poziom napięcia w punkcie połączenia R1, R2 i R3 proporcjonalnie do zmian Uwe, praktycznie eliminując w ten sposób składową zmienna prądu płynącego przez R3 co powoduje iż wartość rzeczywista widziana zamiast połączenia R3+R1*R2/(R1+R2) jest wielokrotnie od niego większa. Istotnym faktem jest w przypadku układu 3 duża niestabilność tego parametru w funkcji częstotliwości, choć zapewnienie dużej Ri przy niskich częstotliwościach (większej niż dla wysokich) jest korzystne ze względu na reaktancje kondensatora której wartość jest odwrotnie proporcjonalna do częstotliwości i tworzy przy niskich częstotliwościach z Ri znaczący dzielnik napięciowy ograniczając w ten sposób dolna częstotliwość graniczną wzmacniacza. Dlatego też o ile nie jest konieczna stabilność Ri jest to układ godny polecenia gdy chcemy uzyskać jak najniższą wartość dolnej częstotliwości granicznej. Kryterium rezystancji wyjściowej wskazuje iż najbardziej optymalnym jest układ 3 gdyż w tym wypadku wartość Ro jest najmniej czuła na zmiany częstotliwości.