18

18




Vi o-

SDE =-0,08 kN.


ściskanie

2.3. Analityczna metoda MaxwelIa~Mohra

wyznaczania przemieszczeń węzłów kratownic

Pod wpływem obciążenia pręty kratownic ulegają odkształceniom, a węzły przemieszczeniom. Przyjmując założenie, że obciążenie zewnętrzne jest przyłożone do ustroju w sposób statyczny (ciągły i powolny jego przyrost), praca sił wewnętrznych na drodze wymuszonego odkształcenia ustroju jest równa pracy sił zewnętrznych na drodze odpowiedniego przemieszczenia punktów przyłożenia obciążenia zewnętrznego.

Tytułem wprowadzenia rozważono belkę prostą przedstawioną na rysunku 2.17 obciążoną siłami skupionymi P], P2 i P3.. Układ sił obciążenia zewnętrznego powoduje pojawienie się we włóknach belki sił wewnętrznych np. siłę rozciągającą i7 w elemencie włókna belki AB (rys. 2.17a), którego przekrój poprzeczny oznaczono jako dA. Element AB ulega pod wpływem obciążenia zewnętrznego odkształceniu dL. Obciążenie zewnętrzne powoduje przemieszczenie liniowe (ugięcie) belki równe At na kierunku działania siły P1} A2 na kierunku działania siły P2 i A3 na kierunku działania siły P(rys. 2.17b). Całkowita praca sił zewnętrznych będzie równa


(2.1)

Natomiast całkowita energia potencjalna odkształcenia równa pracy sił wewnętrznych przyjmie wartość

(2.2)


uĄ^FdL

Zgodnie z zasadą zachowania pracy i energii U = V

(2.3)

Jeżeli rozważaną belką obciąży siła jednostkowa w punkcie C żądanego przemieszczenia i na jego kierunku, która spowoduje pionowe przemieszczenie tego punktu równe 5C i odpowiednio w punktach 1, 2, 3 przemieszczenia 5(, S2, 5C, a następnie rozważona zostanie powtórnie belka z obciążeniem zewnętrznym przykładanym stopniowo P\,P2 i P-} wówczas całkowite przemieszczenia pionowe rozważanych punktów belki zgodnie z zasadą superpozycji skutków będą odpowiednio równe 5C+AC,

52+A2, S3+A3 (rys. 2.17c).

0

Rys. 2.17, Ilustracja graficzna metody Maxwella-Mobra Opis w tekście


Jeżeli założymy, że siła jednostkowa przyłożona jest jako pierwsza, wówczas związek między pracą sił zewnętrznych i energią wewnętrzną przyjmie postać

(2.4)


yd-0)5

gdzie:

u - osiowa siła rozciągająca włókno AB (rys. 2.17b) o przekroju dA wywołana siłą jednostkową,

dl - całkowite odkształcenie (w tym przypadku wydłużenie) włókna.

37


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
18 2^=0. —5 - SDE — SGD sin a — SqK = 0. V10 SDE — -0,08 KN. ściskanie2.3. Analityczna metoda
12 Rozwiązanie Dane: f = 150 kN. F2 - - 120 kN (pręt Ściskany) /1 — 12 ~ i,4 m = 140 cm; 13 = 1,6
18 28 2. Elementy rozciągane Dane: -    siła w ściągu N = 650 kN, -stal St3S, z tabl
18 Naprężenia dopuszczalne dla spoin pachwinowych obliczam) z zależności Aj - 0,05 kraJ,], = 0,65
18 28 2. Elementy rozciągane Dane: -    siła w ściągu N = 650 kN, -stal St3S, z tabl
18 33 3. Elementy ściskane osiowo Smukłość względną przy wyboczeniu giętnym prętów o stałym przekro
18 48 3. Elementy ściskane osiowo warunki smukłości odnoszące się do ścianek b 400 pionowych — =
18 58 3. Elementy ściskane osiowo 1 =    = -^^0,84*7 = 0,5393 m lp   &nbs
1 8 98 5. Elementy ściskane i zginane Dla przekrojów klasy 2 j/ = 1,0 a ap ^ 1,0. Nośność obliczenio
18 108 5. Elementy ściskane i zginane -składowe obciążenia obliczeniowego (charakterystycznego) pła
18 128 6. Połączenia zakładkowe na śruby i nity Vmu£ = nSR = 3-38,0 = 114,0 kN. Przy założeniu, że
18 128 6. Połączenia zakładkowe na śruby i nity Vmu£ = nSR = 3-38,0 = 114,0 kN. Przy założeniu, że

więcej podobnych podstron