2tom169

2tom169



5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 340

5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 340

Charakterystykę tę można wyrazić analitycznie za pomocą funkcji

£

P“ //„+*.<!-// pu)

(5.101 a)

w której

E

£pu~uH

(5.101 b)

j

1 f pu r

lfo

(5.101c)


Współczynnik nasycenia maszyn bez uzwojenia kompensacyjnego zawiera się w przedziale 1,35    1,6, a maszyn z uzwojeniem kompensacyjnym — w przedziale 1,6-t-1,8.

Wzbudnice maszyn synchronicznych charakteryzują się natomiast jeszcze większym współczynnikiem kn — równym nawet 3,2.

Częstotliwość podstawowa wielkości okresowo zmiennych w twomiku — prądu w cewce, strumienia magnetycznego i indukcji w rdzeniu twornika — jest wprost proporcjonalna do prędkości obrotowej


(5.102)

W maszynach o dużym zakresie regulacji prędkości obrotowej częstotliwość fa dochodzi nawet do kilkuset herców. Przy znamionowej prędkości obrotowej zwykle jednak nie przekracza ona 75 Hz.

— silnika

p

mcc

UI-P,

tfs p

rcl

Ul

— prądnicy

Pd

Ul

p

r mec

UI+P,

= i--


Sprawność maszyny prądu stałego wyraża się następującymi zależnościami:

A

VI


(5.103a)

(5.103b)


(5.104)


UI+P,

Całkowite straty mocy są sumą następujących składników:

P, = P o + P/ś-Pyc + Pc + Pc,+Pb + Pad

Straty mocy w obwodzie twornika wyraża się wzorem

*. = (*-*.+**+*»+*/.)£    (5-105)

przy czym:    — współczynnik strat dodatkowych w uzwojeniu twornika zależny ra.in. od

wymiarów przewodów, ich rozmieszczenia, składu harmonicznych prądu w cewce uzwojenia twornika (dla uzwojenia wykonanego z drutu o przekroju kołowym kM, = 1 -r 1,05, zaś z drutu o przekroju prostokątnym k.di = 1,1 -s-1,7); Ra, Rpk, Rk, Rjs — rezystancja przy prądzie stałym uzwojenia odpowiednio: twornika, biegunów komutacyjnych, kompensacyjnego, wzbudzającego szeregowego.

Straty mocy w obwodzie wzbudzenia bocznikowym lub oddzielnie zasilanym (np. w maszynie obcowzbudnej) określa zależność

Pf = U j-I f    (5.106)

Straty mocy w rdzeniu twornika PFc wyznacza się zwykle doświadczalnie w stanie jałowym przy zadanej prędkości obrotowej n i przy zadanym prądzie wzbudzenia lfa więc przy zadanym strumieniu magnetycznym głównym 0. Obliczenie tych strat —poza fabryką, w której maszyna została wykonana — jest bowiem mało dokładne.

Straty mocy PFe, występujące przy prędkości obrotowej ri # n oraz przy strumieniu <P'    <t> można obliczyć na podstawie pomierzonych strat PFc. Wyznacza się je w na

stępujących przypadkach w przybliżeniu ze wzorów:

— jeżeli rdzeń twornika jest wykonany z blachy walcowanej na gorąco, to

(5.107a)


115 + n' ri (V V 115 + n

— jeżeli rdzeń twornika jest wykonany z blachy walcowanej na zimno, to

PFca PFe


22+ri ri 22+n n


(5.107b)


Straty mocy w zestyku ślizgowym są sumą dwóch składników

Pc = P<„ + P"    (5.108a)

przy czym:

—    straty mocy tarcia

Peft — 2vppBpB SB    (5.108b)

—    straty mocy wywołane przez prąd twornika

Pci = 2 UeJa    (5.108c)

w których: vp — prędkość obwodowa na powierzchni komutatora, m/s; pB — współczynnik tarcia szczotki względem komutatora; pB — ciśnienie między szczotką a komutatorem, Pa; SB — całkowite pole powierzchni styczności szczotek jednej biegunowości, m2; 2 Uc

—    suma spadków napięcia w zestyku ślizgowym, V; Ia — prąd twornika, A.

Straty mocy wentylacyjne Pc oraz straty mocy w łożyskach Pb można wyznaczyć razem ze stratami tarcia w zestyku ślizgowym Pcp na podstawie wyników próby biegu jałowego jako tzw. mechaniczne straty mocy.

Dodatkowe straty mocy można oszacować wg następujących wzorów:

—    w maszynie bez uzwojenia kompensacyjnego

(5.109a)


Pad = 0,01P,

— w maszynie z uzwojeniem kompensacyjnym

Pad = 0,005 P„    (5.109b)

Dodatkowe straty mocy zależą od bardzo wielu czynników konstrukcyjnych i technologicznych orazmogą znacznie różnić się od strat obliczonych wg zależności (5.109) [5.13].

5.53.2. Stany nieustalone

Stan nieustalony może być spowodowany np. nagłą zmianą napięcia zasilania, prądu wzbudzenia, prądu obciążenia, rezystancji w jednym z obwodów, momentu obrotowego na wale, prędkości obrotowej. Ze względu na różnorodność układów połączeń uzwojeń, duże zmiany stopnia nasycenia obwodu magnetycznego oraz oddziaływanie prądów wirowych w masywnych elementach maszyny prądu stałego — analiza ich stanów nieustalonych jest rozległa, a jej dokładne ilościowe ujęcie — bardzo złożone. Niektóre zagadnienia można rozwiązać w sposób przybliżony przy założeniu np. stałej prędkości


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
3tom075 2. WYTWARZANIE ENERGII ELEKTRYCZNEJ 152 Wskaźniki te można określić osobno dla mocy szczytow
2tom160 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 322 Przemysł krajowy produkuje następujące typy prądnic synchroniczny
2tom161 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 324 W awaryjnych warunkach eksploatacji dla utrzymania maszyny w sync
2tom162 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE326 Pozycja 1. G — maszyna synchroniczna. P o z y c j a 2. A—budowa ot
2tom163 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE uwzględniając początkowy moment rozruchowy MIATr,jaki powinien być ro
2tom164 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE połączone elektrycznie; przekazywanie energii odbywa się wyłącznie na
2tom165 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 332 na parę biegunów. Szczotki są połączone z suwakiem transformatora
2tom166 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 334 powstaje moment obrotowy wyrażony wzorem M = C<t>1 <t>
2tom167 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 336 Obcowzbudna wzbudnica prądu przemiennego (przetwornica
2tom168 5. MASZYNY ELEKTRYCZNE 3385.5.2.    Zastosowanie maszyn prądu stałego Maszyny
460 (8) ĄgQ 12. Prądy i elektromagnetyczny moment obrotowy maszyny indukcyjnej Dokładne wartości prą
ELEKTRON, s.r.o. Sterowanie ciśnieniowych maszyn odlewniczych nazad Styczniki te wyznaczają się
Obraz (2583) 134 134 n reakcji Tafela (9.29). Elektrody takie charakteryzują się niskim nad potencja
Ćwiczenie 15Pomiar siły elektromotorycznej ogniwa i charakterystyka jego pracy 15.1. W stęp teoretyc
20322 SCAN0097 6.    Pole elektryczne Parametry charakteryzujące pole elektryczne. Is
M. Ronkowski, G. Kostro, M. Michna: Maszyny synchroniczne 6 Rys. 2.1. Charakterystyka biegu jałowego
282 (2) Rys. 11.9. Makrostruktura przekroju poprzecznego spoiny elektrożużlowej. Widoczny charaktery

więcej podobnych podstron