65379 Str106 (4)

65379 Str106 (4)



106

106

Wyznaczone przekroje mają parametry:

- przekrój 1

d wał 1 j

mm;

Mgl, N-m;

Ti, N-m;

- przekrój 2

d wał 2,

mm;

Mg2, N-m;

T2, N-m;

- przekrój 3

^wał3 i

mm;

Mg N-m;

r3, N-m.



PARAMETRY ZADANE:

-    konstrukcja wału (ze wszystkimi wymiarami, promieniami zaokrągleń, pasowaniami, chropowatością powierzchni itp.) (rys. 8.6.1);

-    materiał i obróbka cieplna wału (HB, Rm);

-    wartości momentów gnących Mg i momentów skręcających T, Nm w charakterystycznych przekrojach wału;

-    wykres teoretycznej linii przekrojów wału, gdzie zreduko-kowane naprężenia gnące są równe naprężeniom dopuszczalnym;

-    czy jest wymagana zmiana kierunku obracania wału (parametr zadany).

Obliczenia zmęczeniowe wału polegają na obliczeniu współczynnika bezpieczeństwa w przekrojach przewidywanego złamania zmęczeniowego wału.

1. Z analizy zarysu teoretycznej linii przekrojów wału (rys. 8.1.2h) i przyjętego rzeczywistego zarysu (rys. 8.2.1 c, 8.2.2c) wynika, że potencjalnie słabymi ogniwami wału mogą być przekroje oznaczone cyframi 1, 2, 3 (rys. 8.6.1), gdzie linie teoretycznego i rzeczywistego przekroju są maksymalnie zbliżone.

Dla wyznaczonych przekrojów z konstrukcji wału określa się rodzaje karbu i wg tabl. 8.6.2 wybiera się karb o wyższych wielkościach współczynników pa, pr:

-    przekrój 1 - pah pTI;

-    przekrój 2 - pa2, pr2;

-    przekrój 3 - pOJ, pT2-

Dla każdego z wyznaczonych przekrojów oblicza się:

2.    Rzeczywisty współczynnik bezpieczeństwa wg naprężeń normalnych (od zginania)

Óa—Zg0 £/(CFg0 Po),

gdzie Zg0, MPa - wytrzymałość na zmęczenie przy próbie obrotowo-giętej (tabl. 8.6.1, tabl. 19.2.1); £ - współczynnik wielkości przedmiotu (rys. 8.6.2),

£ —f(t/wał, -Rm);

crgo, MPa - amplituda cyklu naprężeń gnących oga = <jg = Mg 103/ Wg;

Mg, N m - moment gnący w obliczeniowym przekroju wału;

Wg=-nd732, mm3- wskaźnik wytrzymałości przy zginaniu dla obliczeniowego przekroju wału o średnicy d (tabl. 8.6.2); pa - współczynnik uwzględniający działanie karbu i stan powierzchni dla stalowych części zginanych    Po = Pka+Ppo-1.

pka - współczynnik działania karbu dla zginania /S*cr = f (rodzaj karbu, Rm), (tabl. 8.6.2); ppa - współczynnik stanu powierzchni dla stalowych części zginanych, Ppa=i(Rm,v ), (rys. 8.6.4).

3.    Rzeczywisty współczynnik bezpieczeństwa wg naprężeń stycznych (od skręcania):

-    przy wymaganej zmianie kierunku obracania

<5t Zso e/(Tsa Pt) j

-    przy stałości kierunku obracania

6t = Zso zKjtsaPr+TpTTsm)! gdzie Zso > MPa - wytrzymałość na zmęczenie przy próbie wahadłowego skręcania (tabl. 8.6.1, tabl. 19.2.1); £ - współczynnik wielkości przedmiotu (rys. 8.6.2),

£ = f(c/wal, Rm);

Tsa > MPa — amplituda cyklu naprężeń stycznych; Tsm, MPa - średnie naprężenia styczne cyklu. Wartości naprężeń stycznych:

-    przy zmianie kierunku obracania

Tso=7M03/Wo; Tsm=0 MPa;

-    przy stałości kierunku obracania

Tso=Tsm=7M03/(2Wo), MPa;

T, N m - moment skręcający w obliczeniowym przekroju wału;

W0=nd3/16, mm3- wskaźnik wytrzymałości przy skręcaniu dla obliczeniowego przekroju wału o średnicy d (tabl. 8.6.2); pT - współczynnik uwzględniający działanie karbu i stan powierzchni dla stalowych części skręcanych pT=pkT+PPT-l, gdzie Pkr- współczynnik działania karbu dla skręcania (tabl. 8.6.2);

Pkr= f (rodzaj karbu, Rm); ppT - współczynnik stanu powierzchni dla stalowych części skręcanych (rys. 8.6.4); pPr=f(Rm,x/Y ipT - współczynnik wrażliwości materiału na asymetrię cyklu (tabl. 8.6.1).

4. Rzeczywisty współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń złożonych    1,5,

gdzie: óa - rzeczywisty współczynnik bezpieczeństwa wg naprężeń normalnych (od zginania) (p. 2); <5r - rzeczywisty współczynnik bezpieczeństwa wg naprężeń stycznych (od skręcania) (p. 3). Przy niedotrzymaniu warunku p. 4 należy:

-    zmienić konstrukcję wału w taki sposób, żeby zwiększyć minimalny 8a lub óT;

-    dobrać materiał o podwyższonych charakterystykach mechanicznych;

-    zwiększyć średnicę wału.

—dwai, mm

Rys. 8.6.2. Współczynnik wielkości przedmiotu £ dla elementów stalowych: 1-ze stali węglowej o Rm=400... ...500 MPa; 2 - ze stali stopowej o Rm = (1200... 1400) MPa; 3 - ze staliwa 340-550

Tabl. 8.6.1. Niektóre zależności do obliczeń wytrzymałościowych

Zsj


= (0,4...0,5)Rm

= 0,6 Zg0

= (1,1...1,2) Zgo


Dla stali węglowych:

2pr ~ 0    - o małej zawartości węgla

Vv= 0,05 - o średniej zawartości węgla Dla stali stopowych ^-0,10



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Sieci CP str106 106 8.4. Uczenie sieci BAM i przykład jej działania8.4 Uczenie sieci BAM i przykład
47855 str106 (5) 106    1. ELEMENTY TEORII FUNKCJI ZMIENNEJ ZESPOLONEJ Biorąc pod uwa
Str 106 Jeżeli przekrój zbiornika jest dużo większy od przekroju otworu, wtedy 2 ai>0 prędkość
7. Rozwiąż równanie sin 2x + 2 sin x + cos x +1 = 0, dla x e tt, /t) . 8. Wyznacz wszystkie wartości
10 MNK polega na wyznaczaniu takich ocen parametrów /3„ aby dla T obserwacji dokonanych na imiennych
Na rysunku 7 przedstawiono schemat wyznaczania obszarów dopuszczalnych parametrów pracy ziaren dla t
1. Przekrój teowy i pozornie teowy, rysunki, co to jest M( i jak się go wyznacza. O przekroju teowym
c geo2Z I rok II sem budownictwo Rok akademicki 2006/2007Ćwiczenie nr 5 Zad. 1 rys. 1-6 Wyznaczyć pr
01 z otoczki hydratacyjnej. Analizując pH-metryczne krzywe topnienia, wyznacza się analogiczne para
10420323i4473453951482v37049424826121469 n Zestaw D 1.    Dla wartości: 3, 3, 2, 5, 6
10648961?2391590158245Y75465646382758276 o Innym algorytmem wyznaczania przekrojów jest algorytm dół

więcej podobnych podstron