70849 str60 61

Rd6=l,l^-~p^2M_yd-f_hir^d = 1,1 [2* 1/(1 +1)]^0,5-(2 8170-12,21 -4,5)^0,s =

= 1042 N,

R_dmm = 1042 N>F, = 513,5 N.

• Sprawdzenie możliwości usytuowania gwoździ w 2 rzędach Na podstawie tabl. 7.4.2.1 i rys. 7.4.2.1.1 z PN-B-03150:2000: a₂ = a_4c- 5d= 5-4,5 = 22,5 mm, b_mm = 15d= 15 -4,5 = 67,5 mm < 100 mm.

Stan graniczny użytkowalności — obliczenie ugięć belki. Zgodnie z PN-B--3150:2000 belka powinna spełniać warunek:

^Mfin = M_ins(l +&_def)<L/250 — strop nie tynkowany (tabl. 5.2.3 z ww. normy).

Ponieważ

L/h_c = 4725/290 = 16,29 <20,

więc uwzględniamy wpływ sił poprzecznych i obliczamy ugięcia wg wzoru 5.3.e z ww. normy:

«in_S = «_M[l+>7i(V£)²L

u_u = 5q ■ I?/(384£_0mean • 7_ef) = 5qL⁴/m(EI)_et].

Obhczając ugięcia, należy uwzględnić różne rodzaje obciążeń użytkowych i odpowiadające im współczynniki k_M wpływu działania czasu i zmian wilgotnościowych w czasie eksploatacji obiektu. W 1. klasie użytkowania konstrukcji występują, zgodnie z tabl. 5.1 z ww. normy, współczynniki k_ie{ o następujących wartościach:

k_ief = 0,60 (obciążenie stale),

k_def = 0,25 (obciążenie użytkowe o klasie trwania = średniotrwałe).

Obliczanie ugięć polega zatem na wyznaczeniu ugięcia u_M od każdego rodzaju obciążenia charakterystycznego, następnie ugięcia chwilowego w_ins oraz końcowego M_fin. Sumaryczne ugięcie maksymalne, jako suma ugięć końcowych (finalnych) u_{ia od wszystkich rodzajów obciążeń, nie powinno przekraczać wartości dopuszczalnych, określonych normą:

u_m = 5q_x ■ L⁴/[384(£ • 7)_ef] = 5 • 0,7762 • 4725⁴/(384 • 2029 • 10⁹) = 2,48 mm, u_m = 5q₂ ■ L⁴/[384(£ • 7)_cf] = 5 • 1,50 • 4725⁴/(384 • 2029 ■ 10⁹) = 4,79 mm, h/L = 290/4725 = 0,061376,

bjb₂ = 100/160 = 0,625 —» rj_x obliczamy interpolując liniowo dane z tablicy

5.3 z ww. normy,

»/,    l9,2 + (30-19,2)(l-0,625)/(10-0,5) = 27,3,

M_hlł) - 2,48[1+27,3 0,061376²] = 2,74 mm,

<= 4,79[1 + 27,3 0,061376²] = 5,28 mm,

Nn_n| = 2,74(1+0,6) = 4,38 mm,

M,_tnJ = 5,28(1+0,25) = 6,60 mm,

M_n„ 4,38 + 6,60 = 10,98 mm<L/250 = 4725/250 = 18,9 mm.

(■ugość oparcia belki na murze. Ponieważ /■wił * 5,7 MPa,

/„,,« 5,7 0,8/1,3 = 3,51 MPa,

Więc (Kiwierzchnia oparcia A - V/f_c90d = 7087,5/3,51 = 2019 mm².

Plugnść oparcia

I - 2019/160 = 12,62 mm —> przyjęto 100 mm.

IIY/ykład 3-3. Sprawdzić możliwość zastosowania płytek kolczastych dwustronnych IM) 12, zamiast gwoździ, w belkach z przykładu 3-2 (rys. 3-3). Dane dotyczące płytek kolczastych podano w p. 7.2.2.

■fi. .W. Belka stropowa na płytki kolczaste dwustronne PD-12: a) przekrój podłużny (wycinek), ki |h rek rój poprzeczny

Nłun graniczny nośności. Podstawowe dane z przykładu 3-2: /„ - 4,725 mm,    A_x = 7,2 • 10³ mm²,

M «= 8,3721 • 10⁶ N ■ mm,    A₂ = 20 • 10³ mm²,

V - 7,0875 kN,

A_tot = 27,2-10* mm².

61