36 (270)

P 1660

Moc tarcia N_T = T_cv = T_x • 12 v = 4,3

12

ob

I .Mil

vtżz\ 7~~ ^Czop		m
Ul " ^Panr	—a—	11

Rys. 11.60. Schemat łożyska wzdłużnego z panwią stałą dla dwóch kierunków obrotów

Współczynnik tarcia fi =    = -g- = 2,6 • lQ-3.

•2,45 = 126    = , _{Kc T}

s ^x>68

W obliczeniu pominięto tarcie powstające na drugiej powierzchni n -czopa tarczowego przeznaczonej dla przeciwnego kierunku obrotów | ^ ciążenia.

li.7. Konstrukcja łożysk wzdłużnych

Najprostszym typem łożyska wzdłużnego jest łożysko ustalające wału maszynowego. Tworzą je boczne powierzchnie kołnierzy panwi łożyska poprzecznego, współpracujące z powierzchniami odsadzeń na wale. Ze względu na znikome siły na nie działające powierzchnie te wykonuje się płaskie. Rys. 11.59 przedstawia główne łożysko ustalające wału korbo-

Rys. 11.59. Łożysko ustalające walu korbowego

wego pionowego tłokowego kompresora. Prawidłowe położenie obu panewek zapewniają kołki ustalające. Siły wzdłużne przenoszą sią tarczowy korpus łożyska, który z kolei jest zaciśnięty w odpowi wytoczeniu w ramie maszyny. Kształt całości wynika ze sposobu de tażu wału korbowego. Łożysko jest smarowane obiegowo pod cisni _ Uszczelnień nie ma. Olej wycieka z niego do wnętrza kadłuba Jeśli siła wzdłużna jest większa, na powierzchniach nośnych kons się system segmentów. Wytyczne doboru ich kształtu i wymiarów ^sa

_vv punkcie 11.6. Zasada konstrukcji dla wału o jednym kierunku **tów jest podana na rys. 11.56, dla wału o dwóch kierunkach obrotów,

^lim

Klinowate segmenty nośne mogą być nacięte na pierścieniach panwio-_h iub na czopie tarczowym. Decydują o tym względy technologiczne uchowe. W łożyskach o częstym rozru-j zatrzymywaniu pod obciążeniem^,

Ustąpi zużycie powierzchni ślizgowych, rtytkie segmenty mogą ulec starciu. Ce-_loWym będzie nacięcie ich na części wykonanej z twardego materiału. Powierzchnia części współpracującej będzie wykonana ze stopu łożyskowego.

^Rozprowadzanie smaru w łożysku musi odbywać się zgodnie z działaniem siły odśrodkowej, od osi wału na zewnątrz. Dzia- ^ lanie ssące czopa tarczowego jest wystarczające do wytworzenia podciśnienia w smarze, jeśli ciśnienie smaru na dopływie do łożyska jest zbyt małe. Może to być powodem powstawania banieczek par smaru w jego strudze. Zjawisko to zaburza proces tworzenia się klina smarnego w łożysku. Podniesienie ciśnienia smaru na dopływie wymaga np. przydławienia

wypływu z łożyska. Promieniowe rowki rozprowadzające smar wykonuje zamknięte, jeśli łożysko nie wymaga intensywnego chłodzenia lub otwarte jeśli chłodzenie odbywa się drogą zwiększenia obiegu smaru. Przekrój rowków wzmagających obieg wylicza się z potrzebnego do chłodzenia natężenia przepływu smaru i prędkości przepływu. Zakłada się ^ poniżej 3 m/s.

^Warunkiem prawidłowej pracy tego typu łożyska jest możliwie równo-^erny rozkład obciążenia na całej powierzchni czopa tarczowego. Uzy-^ac go można przez zachowanie dokładnej równoległości powierzchni noś-JJ* ^CZoPa i pierścienia panwiowego i ich płaskości. Te cechy geome-J"^CZne łożyska mogą psuć się wskutek błędów wykonawczych, montażo-T ’ °dkształceń sprężystych i nierównomiernych dylatacji cieplnych.

aności w zachowaniu prawidłowej geometrii powierzchni nośnych ropy * barami łożyska, obciążeniem i prędkością obwodową. Rys. 11.61 są ^stawia wzdłużne łożysko dla dużych obciążeń. Pierścienie panwiowe ^Zl tlone na oddzielne części, z których każda jest podparta na dwóch ji_0lri.^Zowych sprężynach. Sprężyste podparcie ma na celu uzyskanie rów-^ ^,erneg° obciążenia wszystkich części. Dokładne wykonanie klinowa-t ^Se§^mentów nośnych, zwłaszcza o małych kątach <5, jest bardzo trudne