DSCF2139 (2)

DSCF2139 (2)



108


Rys. 5.1J. Ogólne przebiegi zależności trwałości ostrza T od prędkości) skrawania v


Ą


warunkach skrawania'nieuniknione są wahania trwałości poszczególnych narzędzi ze względu na wiele trudnych do ustalenia czynników przypadkowych.

Przyjmując, że trwałość jest zmienną losową ciągłą w przedziale czasu t:(0, Tq) o gęstości prawdopodobieństwa f(t) wartość oczekiwana (średnia) trwałości ostrza wynosi

T0

T = E(T) = J t-f(t)dt    (5.3)

Dla zmiennej losowej skokowej

T = E(T) = UvPi    (5.4)

gdzie:    - trwałość i-tego ostrza,

p^ - prawdopodobieństwo wystąpienia trwałości T^.

Dla n ostrzy (narzędzi) wykazujących tylko zużycie ścierne oczekiwana trwałość ostrza

* = *<,*) = n £Ti    (5.5)

gdzie:    - trwałość dyskretna i-tego ostrza przy zużyciu dopuszczalnym

®dop*

Znając funkcję gęstości rozkładu trwałości f(t) i jej dystrybuantę F(t) można określić funkcję niezawodności R(t)

R(t) = 1 - P(t)


(5.6)



Znajomość funkcji niezawodności pozwala również na inny sposób czenia oczekiwanej trwałości narzędzia:

obił-


(5.7)


1

T = E(T) = J R(t)*dt 0

Niezawodność narzędzi można również charakteryzować wprowadzając pojęcie intensywności uszkodzeń A(t).

HI i IB


(5.8)

|w^ ogólnym przypadku można wyodrębnić trzy fazy intensywności uszkodzeń narzędzi A w funkcji czasu t (rys. 5.1^).

uszkodzenia

początkom

zużycie ścierne

i nieoczekiwane

i nieoczekiwane

J nieoczekiwane uszkodzenia 7

\ eksploatacyjne

1

r

i

1

1

-1-

faza / i , faza U

"■- «-r»v--:-

faza 111 ^


Al

Rys. 5.14. Ogólny przebieg intensywności uszkodzeń narzędzi skrawających w funkcji czasu skrawania t [5.9]

[w fazie I uszkodzeniom ulegają narzędzia posiadające wady .technologiczne powstałe w procesie wytwarzania narzędzi. Intensywność występowania tych uszkodzeń szybko maleje.

W fazie II pozostała grupa narzędzi narażona jest jedynie na uszkodzenia eksploatacyjne.

W fazie III obserwuje się znowu wzrost intensywności uszkodzeń narzętM.’

Funkcja gęstości rozkładu trwałości f(t) może mieć różny przebieg [5.10]. Dla narzędzi zużywanych wyłącznie w sposób ścierny typowym przebiegiem funkcji f(t) jest rozkład normalny. Występowanie zużycia wytrzymałościowego łącznie ze zużyciem ściernym powoduje deformację rozkładu normalnego, który w miarę wzrostu procentowego liczby uszkodzeń wytrzymałościowych dąży do rozkładu wykładniczego.

Na rys. 5.15 przedstawiono na podstawie pracy [5.13] charakterystykę ^ z - R ujmującą kompleksowo kryterium stępienia s^op oraz ocen§ niezawodności R w funkcji czasu skrawania t.

Zakładając gęstość prawdopodobieństwa zużycia wytrzymałościowego jak dla rozkładu wykładniczego


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
1l2 Im/s] Rys. 5-17. Zależność trwałości ostrza T od prędkości skrawania v w układzie logarytmicznym
V 108LogT Znaj czenia i Riez; cie inti W ogi narzędziŁogv Rys. 5-13- Ogólne przebiegi zależności
DSCF2128 (2) 86 Rys. 4.6. Zależność chropowatości teoretycznej R. i rzeczywistej R od prędkości skr
DSCF2145 ĆWICZENIE NR 5.3. BADANIE TRWAŁOŚCI OSTRZA W ZALEŻNOŚCI OD PRĘDKOŚCI SKRAWANIA METODĄ TOCZE
Rys. 5.2. Różne możliwe przebiegi zależności naprężenia od odkształcenia w próbie zginania
Scan10128 0,05 prędkość ruchu śrubowego vs [m/s] Rys. 8.3. Zależność współczynnika tarcia od prędkoś
PA031891 Zależność okresu trwałości (T) od prędkości skrawania (V) - Klasyczny wzói Taylora T = CT{V
40067 PA031879 Zależność okresu trwałości (T) od prędkości skrawania (V) ’7 Klasyczny wzór Tayłora:
Posuw / wyrażony w [mm/obr] nazywany bywa posuwem zależnym, ponieważ zależy od prędkości obrotowej
Plastyczność metali Zależność naprężenia uplastyczniającego od prędkości odkształcenia jest
napięcie anodowe. Na rys. 1 przedstawiono przebieg zależności prądu płynącego przez diodę Ia od napi

więcej podobnych podstron