87959

Powtórzono obliczenia dla największego produkowanego przekroju piaskownika

s-150

t-55

1.    Dla takiego płaskownika wytrzymałość obliczeniowa

fd = 285Mpa

2.    Klasa przekroju 1. tj. £= 2.73 < 9 J— =7.817

i 55    V 285

3.    Smuklość porównawcza: i _m oj 1215 _ ₇-> ^

V 285    -

4.    Smuklość pięta: * .L.łtM..    __?55g

i /    5 5 mm    16*10 ^ł

5.    Smuklość względna: x- — =    = 10 36

Ao 72,96

6.    Współczyiuiik wyboczeniowy: 0(A') = 9,29 • 10 ³

7.    Nośność elementu: N = <p-Nitc = <p-A- fd- 9,29 *10"³ *8,25 10^_i m² •285Mpa = 21843N

Z powyższych obliczeń wynika, że przy wykorzystaniu plasków nika na element śdskany nie można uzyskać wymaganej nośności, czyli N=80kN.

Powtórzono obliczerua dla dwuteowruka 1550.

1.    Jako przekrój przyjęto dwuteownik 550. dla którego Ix=67120 cm¹. I_y=2670cm¹. A=134cm², £j=305.

2.    Założono, że dwuteownik spełnia założenia klasy przekroju 1.

3.    Ap = 84 J—= 70,526

V 305

^    ^ M „ . I 134    1

A - — = 2 • 6m ■ J— = 2 • 6m ---= 268,83

i    \/_y    V 2670 cm

₅.    _/Ł,₌ A₌2W₌₃₈₁₂

Ao 70,53

6.    ^(A') = 0,067

7.    N = <p- Nrc = cp- A- fd = 0,067 • 134cm² • 305A//W = 272174N Otrzymano nośność znacznie przekraczającą wymaganą.

Powtórzono obliczenia dla dwuteowruka 330. Przekrój dwuteowy: A=62.5cm². I_y=788cm¹. klasa przekroju I. £f=305Mpa

A, = 70,53

X= — = 4.792 Ao

2

1

= ^=2.(h.    = 755.8

i    1 788cm*

4>{X) = 0,043

N = <p- Nrc = <p A- fd- 0,043 *62,5cm² • 305Mpa = 81440JV > 80 kN

Warunek nośnośd został speiniony. Element (słup) ściskany wykonany zostarue z dwirteownika 330. Uwagi:

Po obliczeniach zmieniono geometrię profilu z płaskownika na dwuteownik. Dla krótkiego niewybaczającego się pręta wystarczającą wielkością przekroju jest A=2,6cm^: (Dla podanej długości elementu użyty musi być przekrój A=62,5cm²).