3784490824

62

M. Pasko i inni

a^XlJ

^e(s)^h

^r(.)^h

a^J2h

a*3h r*lh r^I2h r^I3h

	^lh		^Gllh~^Geh	^G12h	^G13h		V
°(J)^h	o^I2h	■	^G21h	^G22h"^Geh	^G23h	#	^U2h
	s^I3h		^G32h	^G32h	^G33h"^Ge h		^U3h

4. Porównanie uzyskanych wyników

Wyniki rozważań przeprowadzonych w pracach [V] , [2], [[3] oraz w punktach 2 i 3 artykułu prowadzę do afornułowania następujących wniosków:

1.    Wskaźnik jakości prędów odbiornika zdefiniowano jako:

-    kwadrat normy przestrzeni L^(o_#T) (wzór (2)) umożliwia wyłęcznie ocenę strat mocy czynnej na symetrycznym doprowadzeniu do odbiornika,

-    kwadrat normy przestrzeni W^ ^ ₃(0,T) (wzór (15)) umożliwia ocenę zarówno strat mocy cznnej na symetrycznym doprowadzeniu do odbiornika jak i ocenę zniekształceń jego prędów.

Wybór parametrów (l-rzęd pochodnej, - waga pochodnej) i uwzględnionych w normie (wzór (15)) realizuje zadany kompromis pomiędzy stratami mocy czynnej na doprowadzeniu prędów do odbiornika oraz "skażeniu** tych prędów wyższymi harmonicznymi.

2.    Minimalizacja wymienionych wskaźników, przy ograniczeniu równościowym na moc czynnę doprowadzonę do odbiornika (wzory (4) i (18)) prowadzi do wyróżnienia tzw. składowych aktywnych prędu , i o różnych właściwościach:

-    widmo częstotliwościowe prędu    <*^e{l#2,3} pokrywa się z widmem na

pięcia u^,*g{1,2|3} zasilajęcego odbiornik z dokładnościę do stałej G_e#

-    widmo częstotliwościowe prędu _a(£)oC ^nie pokrywa się z widmem napięcia zasilajęcego u^, zachodzi natomiast proporcjonalność (poprzez stałe G₀^) pomiędzy harmonicznymi napięcia i prędu a(₈)<* ⁰ tV" •^amV^m numerze.