60
Element
Pręt zginany o przekroju prostokątnym
Zginana rura o przekroju kołowym
Zginana rura o przekroju eliptycznym
Rura cienkościenna pod ciśnieniem wewnętrznym p
Rura cienkościenna skręcana momentem Ms
Grubościenna powłoka cylindryczna obciążona
ciśnieniem p
Naprężenia bazowe
Naprężenie
bazowe
or
Prędkość
przemieszczeń
a
M bd5
«(K)—~j
h
v • 1,62
k= ER -
k = er [a(K3,5 - 1)]“2
Tw
k = ER [«(KaKg'5 - l)]-2
Et = a £R
-9 1
bw
Ms
ah
a(K)p
£t(rz) = £R
a
r v
4
V /
K- 1
Tablica 5.1
Uwagi
a = 1,006 z błędem ±1%
a(K) podano w tabl. 5.2
a(Ka, Kb) podano w tabl 5.3
a = 0,86
a(K)podano w tabl. 5.4
Tablica 5.2
Parametr a dla zginanej rury o przekroju kołowym
rz rw |
a |
Błąd % |
i,i |
2,276 | |
1,2 |
1,035 | |
1,5 |
0,317 | |
2,0 |
0,108 | |
2,5 |
0,052 |
0,95 |
3,0 |
0,029 |
1,0 |
Tablica 5.3
Parametr a dla zginanej rury o przekroju eliptycznym
Tablica 5.4
Parametr a dla grubościennej powłoki cylindrycznej
5.5. Zniszczenie wirnika turbiny gazowej
W rozdziale 4 podano algorytm analizy procesów zniszczenia w ujęciu metody elementów skończonych.
Obecnie wykorzystamy powyższy algorytm do analizy pełzania wirującej tarczy opierając się na metodzie różnic skończonych [117].
Równanie nierozdzielności możemy zapisać jako: natomiast związki naprężenie-odkształcenie w przypadku tarczy mają postać