WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI OPOROWEJ KADA
UBA
BEZPOŚREDNI LUB POŚREDNI UKA
AD NAP
DOWY STATKU
T0 [kN]  siła naporu śruby swobodnej
vp [węzły]  prędkość wody dopływającej do śruby
vs [węzły]  prędkość statku
T [kN]  siła naporu pędnika za kadłubem
"T [kN]  siła ssania
Nd [kW]  moc na sto\
ku śruby
Nw [kW]  moc na wale
NT [kW]  moc naporu
NTo [kW]  moc naporu śruby swobodnej
Ne [kW]  moc efektywna lub u\
yteczne
Q [kNm]  moment zapotrzebowany przez śrubę
RT [kN]  siła całkowita oporu statku
METODA DAWSONA DLA WYZNACZANIA MOCY HOLOWANIA
Dla względnie wolnych morskich statków handlowych (Fn d" � =
d" 0,20) o pełnotliwości kształtów wręgów (�
d" �
d" �
0,68�
�0,84; B/T = 3,5) mo\
na stosować wzór DAWSONA o postaci zbli\
onej do wzoru Admiralicji.
�
�
Wzór DAWSONA ma postać:
2
�ł vs �ł
"
�ł
Nh = 0,31�" �"�ł
�ł
L CV �" CB / T �ł
�ł łł
" [m3]  wyporność statku
L [m]  długość statku
CV  współczynnik oporu lepkości (CV = R / 0,5�"� �" v2 �"S)
V
1 B
CB/T  poprawka na wpływ stosunku B/T w zakresie 2,0-3,5: CB / T = 1,0 - �"�ł - 2,2�ł
�ł �ł
15 T
�ł łł
T [m]  zanurzenie statku
B [m]  szerokość statku
Fn [-]  liczba Froude a:
vs
Fn =
g �" L
,
gdzie vs[m/s]
PD pion dziobowy - pionowa linia w płaszczyz
nie symetrii statku, przechodząca przez punkt przecięcia letniej
wodnicy ładunkowej z przednia krawędzią dziobnicy. Dla statków z nietypowym kształtem poło\
enie pionu
dziobowego będzie odrębnie rozpatrywane przez PRS.
PR pion rufowy  linia pionowa w płaszczyz
nie symetrii statku przechodząca przez punkt przecięcia letniej wodnicy
ładunkowej z osi ą trzonu sterowego
PP płaszczyzna podstawowa  płaszczyzna pozioma przechodząca na owrę\
u przez górną krawędz
stępki płaskiej lub
punkt przecięcia wewnętrznej krawędzi poszycia ze stępka belkową.
Owrę\
e  płaszczyzna prostopadła do PP i PS le\
ą ca w połowie odległości między pionami PD i PR.
Lc długość całkowita  odległość mierzona od najbardziej wysuniętego stałego punktu konstrukcji w kierunku rufy
do najbardziej wysuniętego punktu konstrukcji w kierunku dziobu [m].
Lpp długość między pionami  odległość mierzona na wysokości letniej wodnicy ładunkowej od PD do PR [m].
B szerokość statku  największa szerokość statku mierzona pomiędzy zewnętrznymi krawędziami wręgów [m].
T zanurzenie  pionowa odległość mierzona na owrę\
u od PP do letniej wodnicy ładunkowej [m].
H wysokość boczna  pionowa odległość mierzona przy burcie na owrę\
u od PP do linii konstrukcyjnej najwy\
szego
pokładu ciągłego [m].
Współczynnik pełnotliwości kadłuba  określany przy zanurzeniu T tj. do letniej wodnicy ładunkowej, w
odniesieniu do wymiarów Lpp, B, V objętość podwodnej części kadłuba
Nh
Całkowity opór statku: RT =
vs
vs - vp
Współczynnik strumienia nadą\
ającego w =
vs
T - RT
Współczynnik ssania t =
T
Nh
1- t
Sprawność kadłuba (dla statków jednośrubowych od 1,1 do 1,4) �k = =
NT 1- w
NTo
To �" vp
Sprawność śruby swobodnej �po = =
Nd 2ĄQn
Statki typu Ro-Ro i kontenerowce 0,65
Statki zaopatrzeniowe i rybackie 0,60
Zbiornikowce do przewozu ropy naftowej 0,55
NT T �" vp
T
Sprawność rotacyjna (dla statków jednośrubowych od 1,0 do 1,07) �R = = =
To NTo To �" vp
NT
Sprawność śruby umieszczonej za kadłubem �p = = �po �"�R
Nd
Nw
Sprawność linii wałów �w =
Nd
WPA
YW WARUNKÓW śEGLUGOWYCH NA CHARAKTERYSTYK
OPOROW
KADA
UBA