Dane	Obliczenia	Wyniki
D=300[mm] n=50[obr/min] Q=100[kN] L=300[mm] D=300[mm] pśr=1,11[MPa] pdop=15[MPa] (pV)dop=10÷20[MW/m^2] D=300[mm]	1.Dane siła poprzeczna Q=100[kN] średnica czopa D=300[mm] obroty n=50 [obr/min] 2. Założenia projektowe: - długość względna L/D=1 - kąt opasania czopa przez panewkę β=180^0 - łożysko chłodzone naturalnie - materiał na korpus łożyska Zl200 wg PN-79/M-83101 - panewka wahliwie zamocowana w korpusie łożyska smarowanie za pomocą pierścienia luźnego 3.Prędkość obwodowa czopa 4. Naciski średnie: 5. Materiał wykonania panewki: Jako materiał panewki przyjmuje stop niskocynowy Łh16 według PN-62/M-87111 dla którego pdop=15[MPa] i (pV)dop=10÷20[MW/m^2] 1,11<15 → pśr<pdop pśrV<(pV)dop 6. Obliczenie wymiarów maksymalnych i minimalnych czopa wału i panewki dla pasowania φ300 H7/e8 Czop: Otwór:	V=0,79[m/s] pśr=1,11[MPa] pdop=15[MPa] (pV)dop=10÷20[MW/m^2] dmin=299,809 [mm] dmax=299,89 [mm] Dmin=300[mm] Dmax=300,052 [mm]
Dane	Obliczenia	Wyniki
D=300[mm] dmin=299,809 [mm] dmax=299,89 [mm] Dmin=300[mm] Dmax=300,052 [mm] αp=23*10^-6 αw=11*10^-6 TB0=313[K] η= 0,05[Pa*s] n=50[obr/min] pśr=1,11[MPa] s=0,055 β=180^0 Q=100[kN] V=0,79[m/s] D=300[mm] L=300[mm] W=1[m/s] P0=98,177[W] K=19 A=1,35[m^2]	7. Lepkość dynamiczna oleju turbinowego (SAE 20) w założonej wstępnie temperaturze pracy według charakterystyki temperaturowej oleju TB0=40^0C= 313[K] η= 0,05[Pa*s] 8. Rzeczywisty luz względny: zmiana luzu wywołana temperaturą: 9.Liczba Sommerfelda: 10. Obliczenie współczynnika tarcia płynnego na podstawie charakterystyki pracy łożyska ślizgowego o L/D=1 11. Obliczenie mocy tarcia powstałej w wyniku tarcia wewnętrznego: 12. Temperatura łożyska wynikająca z bilansu cieplnego: W-prędkość powietrza względem łożyska	TB0= 313[K] η= 0,05[Pa*s] s=0,055 P0=98,177[W] A=1,35[m^2] W=1[m/s] K=19 TB1=23,8^0C
Dane	Obliczenia	Wyniki
TB0=40^0C TB1=23,8^0C αp=23*10^-6 αw=11*10^-6 TB0=304,9[K] η= 0,05[Pa*s] n=50[obr/min] pśr=1,11[MPa] s=0,102 β=180^0 Q=100[kN] V=0,79[m/s] P0=113,8[W] K=19 A=1,35[m^2] αp=23*10^-6 αw=11*10^-6 TB0=301,15[K] η= 0,1[Pa*s] n=50[obr/min] pśr=1,11[MPa] s=0,16 β=180^0 Q=100[kN] V=0,79[m/s] P0=124,7[W] K=19 A=1,35[m^2]	Dokonuje korekty temperatury: KOLEJNY KROK ITERACJI TB0=31,9^0C= 304,9[K] η= 0,07[Pa*s] zmiana luzu wywołana temperaturą: Dokonuje korekty temperatury: KOLEJNY KROK ITERACJI TB0=28,15^0C= 301,15[K] η= 0,1 [Pa*s] zmiana luzu wywołana temperaturą: Dokonuje korekty temperatury:	TB0'=31,9^0C TB0= 304,9[K] η= 0,07[Pa*s] s=0,102 P0=113,8[W] TB1=24,4^0C TB0'=28,15^0C TB0= 301,15 [K] η= 0,1[Pa*s] s=0,16 P0=124,7[W] TB1=24,9^0C TB0'=26,5^0C
Dane	Obliczenia	Wyniki
αp=23*10^-6 αw=11*10^-6 TB0=299,5[K] η= 0,1[Pa*s] n=50[obr/min] pśr=1,11[MPa] s=0,17 β=180^0 Q=100[kN] V=0,79[m/s] P0=126,4[W] K=19 A=1,35[m^2] β=180^0 s=0,17 D=300[mm] h0=0,02899 [mm] Rzc=1,6μm Rzp=3,2μm	KOLEJNY KROK ITERACJI TB0=26,5^0C= 299,5[K] η= 0,1 [Pa*s] zmiana luzu wywołana temperaturą: Dokonuje korekty temperatury: Różnica między temperaturą założoną TB0 a temperaturą obliczoną TB1 jest mniejsza niż 3 stopnie zatem po dokonaniu korekty temperatury mogę przyjąć temperaturę pracy łożyska jako TB1'=25,75^0C i dla tej temperatury poprawne są wartości: s = 0,17 13. Minimalna grubość filmu olejowego: Z wykresu dla s= 0,17 i β=180 odczytuje: Warunek stabilności ruchu czopa jest spełniony, ponieważ h0/σ<0,3001 Warunek jest zachowany z nadmiarem wynoszącym h0/( Rzc+ Rzp)=0,6	TB0= 299,5 [K] η= 0,1[Pa*s] s=0,17 P0=126,4[W] TB1=25^0C TB0'=25,75^0C h0/σ=0,29 σ=0,099975 [mm] h0=0,02899 [mm]
Dane	Obliczenia	Wyniki
Q=100[kN] V=0,79[m/s] q=1,4[l/min] D=300[mm] L=300[mm] Q=100[kN] η=0,1[Pa*s] Vol=21205,75 [cm^3]	14. Wyznaczenia ilości oleju przepływającego przez szczelinę łożyskową wskutek ruchu obrotowego czopa: Z wykresu odczytuje wskaźnik przepływu smaru: Wskutek ciśnienia panującego w szczelinie smarnej łożyska część oleju qB wycieknie wzdłuż panwi. Upływy boczne obliczam na podstawie wskaźnika upływów bocznych: Taką ilość oleju może dostarczyć tylko pierścień luźny o wymiarach: średnica wnętrza D= 375 [mm], szerokości b=35 [mm], głębokości zanurzenia pierścienia w oleju: t=28[mm] 15. Pozostałe parametry łożyska: a) maksymalne ciśnienie w filmie olejowym: b) Kąt określający miejsce maksymalnego ciśnienia na podstawie wykresu: θ=13^0 c) Kąt określający miejsce minimalnej grubości filmu olejowego(na podstawie wykresu) φ=54^0 16. Minimalna prędkość obrotowa, przy której w łożysku może jeszcze występować tarcie płynne:	q=1,4[l/min] qS=0,91[l/min] D= 375 [mm] b=35 [mm] t=28[mm] Pmax=4,5[MPa] θ=13^0 φ=54^0 Vol=21205,75 [cm^3] nkr=47,2 [obr/min]

1

---