1. OPIS TECHNICZNY

1.1 Opis ogólny

Ściany budynku wykonane z cegły pełnej grubości 51 cm , budynek przeznaczony na magazyn.

1.2 Opis szczegółowy

Grubość płyty stropowej 8 cm , obciążenie p = 5,2 kN/m²

2. OBLICZENIA WSTĘPNE

2.1 Płyta monolityczna POZ. P-1

• Dane wyjściowe :

- cechy materiałowe :

beton B25 R_b = 14.3 MPa R_bz = 1.03 MPa E_b = 30*10³ MPa

stal 34GS R_a = 350 MPa E_a = 210000 MPa a_dop = 0.3 mm

- schemat (przekrój płyty)

- jstrych cem. 30mm

- 2xpapa na lepiku

- warstwa wyrównawcza 20mm

- płyta żelbetowa 80mm

- tynk cem.-wap. 20mm

2.2 Żebro POZ. Ż-1

• Dane wyjściowe :

- cechy materiałowe jak w punkcie 2.1

- schemat statyczny

l₁ = 4,910 m l₂ = (4.735-(0.51-0.27)/2)*1.025+(0.27/2) = 4.865 m

l_śr = 0.5(l₁+l₂) = 4.89 m

• z warunku sztywności przyjęto h =0.45m , b = 0.25m

• zestawienie obciążeń

Wyszczególnienie	Obciążenie charakterystyczne	Współczynnik obciążenia		Obciążenie obliczeniowe
	kN/m^2	γf > 1	γf < 1	[g1] kN/m^2 [g2]
jastrych cementowy 0.03*21	0.630	1.3	0.8	0.819	0.504
2 x papa na lepiku	0.100	1.3	0.8	0.130	0.080
warstwa wyrównawcza 0.02*21	0.420	1.3	0.8	0.546	0.336
płyta żelbetowa 0.08*24	1.920	1.1	0.9	2.112	1.728
tynk cem-wap. 0.02*19	0.380	1.3	0.8	0.494	0.304
Obciążenie stałe qi	3.450	---	---	4.101	2.952
Obciążenie zmienne p	5.200	1.2	---	6.240	6.240
Obciążenie całkowite	8.650	---		10.340	9.192

Obciążenie na 1 mb. żebra pochodzące od płyty (g_i * 2.42)

Obciążenie stałe qi	8.349	---	---	9.924	7,144
Obciążenie zmienne p	12.584	---	---	15,101	15,101
Obciążenie całkowite	20.933	---		25,023	22,245

Obliczenie ciężaru własnego żebra

belka żelbetowa 0.45*0.25*24	2.700	1.1	0.9	2.970	2.430
tynk cem-wap. 19*0.02*[0.25+2* *(0.45-0.08)]	0.376	1.3	0.8	0.489	0.301

Obciążenie na 1 mb. belki

Obciążenie stałe qi	11.425	---	---	13.383	9,875
Obciążenie zmienne p	12.584	---	---	15.101	15.101
Obciążenie całkowite	24.009	---		28.482	24.976

- schemat statyczny dla wyznaczenia maksymalnego momentu w przęśle

l₁ = 4.91 m l₂ = 4.87 m l_śr = 4,89 m p = 15.101 kN/m g₁ = 13.383 kN/m

g₂ = 9.875 kN/m Δg = g₁ - g₂ = 3.508 kN/m Δg + p = 18.609 kN/m

M_AB^max =k*g₂*l₂²+k'*(Δg + p)*l₂²=0.100*9,875*4.91²+0.0787*18,609*4.91²=59.11 kNm

- schemat statyczny dla wyznaczenia maksymalnego momentu podporowego, reakcji i siły tnącej.

M_B^max = k*g₂*l_śr²+k'*(Δg + p)*l_śr² =-0.119*9,875*4.91²-0.111*18,609*4.91² =

= -78.13 kNm

R_b^max = k*g₂*l_Sr+k'*(Δg + p)*l_śr = 1.218*9,875*4,91+1.167*18,609*4,91 =

= 165.69 kN

Q^L_B^max = k*g₂*l₁+k'*(Δg + p)*l₁ =-0.620*9,875*4,87-0.576*18,609*4,91 =

= -82.45 kN

- wyznaczenie h_o

z kryterium ekonomicznego procentu zbrojenia

przyjęto μ = 1.2 % ξ = μ*(R_a/R_b) = 0.012*(350/14.3) = 0.29

s_b = 0.248

r_o = 2.01

h_o^p = 2.01*( M_AB^max/(b* R_b))^(1/2) = 2.01*(59.11/(0.25*14.3*10³))^(1/2) = 0.26 m

h_o^k = 2.01*( M_B^max/(b* R_b))^(1/2) = 2.01*(78.13/(0.25*14.3*10³))^(1/2) = 0.30 m

h_o^p = h_o^k - (B/6) = 0.30-(0.27/6) = 0.26 m

h = h_o^p+a = 0.26+4 = 0.30 m b = 0.25 m

Kryterium sztywności

h_o^0.25 = (Q^L_B^max/(0.25*R_b*b)) = (82.45/(0.25*14.3*10³*0.25)) = 0.09 m

h_o^0.75 = (Q^L_B^max/(0.75*R_bz*b)) = (82.45/(0.75*1.03*10³*0.25)) = 0.43 m

przyjęto h = 0.30 m b = 0.25 m

2.3 Podciąg POZ. Pd-1

• Dane wyjściowe :

- cechy materiałowe jak w punkcie 2.1

- schemat statyczny

l_śr = (6,75-0.51)*1.025+(0.51/2) = 6.65 m

• z kryterium sztywności przyjęto h=(0.96÷0,45)=0,6m, b=0,3m.

• zestawienie obciążeń

Wyszczególnienie	Obciążenie charakterystyczne	Współczynnik obciążenia		Obciążenie obliczeniowe
	kN/m^2	γf > 1	γf < 1	[g3] kN/m^2 [g4]
Ciężar podciągu 0.6*0.3*24	4.32	1.1	0.9	4.752	3.888
Tynk cem-wap. 19*0.02*[(0.6-0.08)*2+0.3]	0.509	1.3	0.8	0.662	0.407
Suma	4.829	---	---	5.414	4.295

- schemat statyczny dla wyznaczenia maksymalnego momentu w przęśle, na podporze oraz do wyznaczenia maksymalnej reakcji i siły tnącej.

Pg₁ = k*g₂ *l_śr = 1.222*9.875*6,65 = 82.09 kN G = Pg₁+ Pg₄ = 82.09+14.49 =

Pp = k*p *l_śr = 0,437*15,101*6.65 = 43.88 kN 96.58 kN

PΔg = k*Δg *l_śr = 0,437*3.508*6.65 = 10.19 kN P = Pp+ PΔg+ Pg₃ -Pg₄ =

Pg₃ = g₃*l₃*0.5 = 5.414*6.75*0.5 = 18.27 kN = 43.88+10.19+18.27-14.49 =

Pg₄ = g₄*l₃*0.5 = 4.294*6.75*0.5 = 14.49 kN = 57.85 kN

P + G = 154.43 kN

M₁₂^max = k*G*l₃+k'*(P+G)*l₃ = 0.266*96.58*6.75+0.383*154.43*6,75 =

= 572,65 kNm

R₂^max = k*G+k'*(P+G) = 3.916*96.58+1.968*154.43 = 682,13 kN

Q^L₂^max = k*G+k'*(P+G) = -1.958*96.58-1.734*154.43 = -456,88 kN

• wyznaczenie h_o

z kryterium ekonomicznego procentu zbrojenia

przyjęto μ = 1.2 % ξ = μ*(R_a/R_b) = 0.012*(350/14.3) = 0.29

s_b = 0.248

r_o = 2.01

h_o = 2.01*( M₁₂^max/(b* R_b))^(1/2) = 2.01*(572.65/(0.3*14.3*10³))^(1/2) = 0.73 m

h = h_o+a = 0.73+0,04 = 0.77 m b = 0.30 m

Kryterium sztywności

h_o^0.25 = (Q^L₂^max/(0.25*R_b*b)) = (456.88/(0.25*14.3*10³*0.3)) = 0.43 m

h_o^0.75 = (Q^L₂^max/(0.75*R_bz*b)) = (456.88/(0.75*1.03*10³*0.3)) = 1.97 m

przyjęto h = 0.60 m b = 0.30 m

---