1
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
1
transport masy
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
2
herbata
herbata
z cukrem
dyfuzja jest samorzutnym, nieodwracalnym procesem mieszania
wywołanym ró
ż
nic
ą
st
ęż
e
ń
natura d
ąż
y do wyrównania istniej
ą
cych ró
ż
nic st
ęż
e
ń
. Proces
odwrotny wymaga nakładu pracy. Proces dyfuzji jest w wielu
aspektach
podobny do transportu ciepła
. Opis dyfuzji b
ę
dzie
bazowa
ć
na wykorzystaniu istniej
ą
cych analogii
cukier
2
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
3
ró
ż
ne rodzaje dyfuzji
Transport masy mo
ż
e by
ć
wywołany przez
• ró
ż
nic
ę
st
ęż
e
ń
-
zwykła dyfuzja
(w skrócie
dyfuzja
)
• ró
ż
nic
ę
ci
ś
nie
ń
–
dyfuzja ci
ś
nieniowa
istotna tylko przy bardzo du
ż
ych
ró
ż
nicach ci
ś
nie
ń
np. w ultrawirówkach przy separacji izotopów
•
siły inne ni
ż
ró
ż
nica ci
ś
nie
ń
- dyfuzja wymuszona.
Np. ruch
cz
ą
stek naładowanych lub namagnesowanych w polu elektromagnetycznym
•
gradient temperatury-termodyfuzja
(efekt Soreta)
Dyfuzja w porach o rozmiarach mniejszych ni
ż ś
rednia droga swobodna
cz
ą
steczki –
dyfuzja Knudsena
Dyfuzja w porach o rozmiarach porównywalnych z rozmiarami cz
ą
steczki –
dyfuzja powierzchniowa
, zaadsorbowane cz
ą
steczki poruszaj
ą
si
ę
wzdłu
ż
ś
cian porów
Ruch cz
ą
stek o wymiarach poni
ż
ej 1
µµµµ
m (sadza, mgła) -
ruchy Browna
na ogół efekty te s
ą
pomijalne.
W ramach tego kursu nie b
ę
d
ą
omawiane
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
4
wektor strumienia masy i-tego składnika kg/m
2
s
τ
=
dSd
dm
i
i
j
i
m
masa i-tego składnika wyra
ż
ona w kg
S
powierzchnia
analogiem wektora g
ę
sto
ś
ci strumienia ciepła
q
jest wektor
g
ę
sto
ś
ci strumienia masy
j
τ
czas
i
im
i
im
i
w
D
D
∇
ρ
−
=
ρ
∇
−
=
j
analogiem prawa Fouriera jest prawo Ficka
im
D
współczynnik dyfuzji i-tego składnika przez mieszanin
ę
innych składników. m
2
/s
i
ρ
g
ę
sto
ść
i-tego składnika kg/m
3
V
m
i
i
/
=
ρ
V
obj
ę
to
ść
System oparty na kilogramie
mas
ę
mo
ż
na wyra
ż
a
ć
w kg lub kmol.
i
w
ułamek masowy i-tego składnika
ρ
g
ę
sto
ść
mieszaniny kg/m
3
3
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
5
wektor strumienia masy i-tego składnika kmol/m
2
s
τ
=
dSd
dn
i
i
J
i
n
masa i-tego składnika wyra
ż
ona w kmol
S
powierzchnia
analogiem wektora g
ę
sto
ś
ci strumienia ciepła
q
jest wektor
g
ę
sto
ś
ci strumienia masy
J
τ
czas
i
im
i
im
i
y
cD
c
D
∇
−
=
∇
−
=
J
analogiem prawa Fouriera jest prawo Ficka
im
D
współczynnik dyfuzji i-tego składnika przez mieszanin
ę
innych składników. m
2
/s
i
c
koncentracja molowa i-tego składnika kmol/m
3
V
n
c
i
i
/
=
V
obj
ę
to
ść
System oparty na kilomolu
i
y
ułamek molowy i-tego składnika
c
g
ę
sto
ść
molowa (koncentracja) mieszaniny kmol/m
3
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
6
przewodzenie
ciepła
T
L
=
9
0
0
C
T
r
=
1
0
0
C
strumie
ń
ciepła
T
S
S
Q
∇
λ
−
=
=
q
y
L
=
9
0
%
y
r
=
1
0
%
strumie
ń
masy
i-tego składnika
i
im
i
i
SD
S
m
ρ
∇
−
=
=
j
T
S
q
∆
δ
λ
=
i
im
i
im
i
c
D
S
n
D
S
m
∆
δ
=
ρ
∆
δ
=
przewodzenie
ciepła
dyfuzja masy
δ
dyfuzja
masy
4
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
7
konwekcyjny transport ciepła
konwekcyjny
strumie
ń
ciepła
)
(
∞
−
α
=
T
T
S
Q
w
C
T
w
0
100
=
C
T
0
10
=
∞
konwekcyjny
strumie
ń
masy
)
(
)
(
∞
∞
−
βρ
=
ρ
−
ρ
β
=
y
y
S
S
m
w
w
i
%
70
=
w
y
%
10
=
∞
y
gaz
powierzchnia
cieczy
gaz
konwekcyjny transport masy
α
warstwa
przy
ś
cienna
warstwa
przy
ś
cienna
ś
cianka
współczynnik
wnikania ciepła
W/m
2
K
β
współczynnik
wnikania masy
m/s
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
8
radiacyjny transport ciepła
brak odpowiednika w transporcie masy
5
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
9
Równanie transportu masy w poruszaj
ą
cym si
ę
płynie
Ω
’
Γ
’
Ω
Γ
n’
J
i
R
i
'
'd '
d '
dif
i
i
n
J
′
Γ
Γ
= −
= −
⋅
Γ
Γ
∫
∫
J n
strumie
ń
masy i-tego składnika transportowany przez dyfuzj
ę
d
gen
i
i
n
R
′
Ω
′
=
Ω
∫
d
acc
i
i
n
c
′
Ω
∂
∂
′
=
Ω
∂
∂
∫
τ
τ
J
i
–
wektor g
ę
sto
ś
ci strumienia masy
,
kmol/m
2
s, J
i
-
składowa normalna
R
i
– wydajno
ść
reakcji chemicznych
tworz
ą
cych i-ty składnik kmol/s m
3
pr
ę
dko
ść
tworzenie i-tego składnika na skutek reakcji
'
'd '
d '
adv
i
i
i
n
c
c
′
Γ
Γ
= −
= −
υ
⋅
Γ
Γ
∫
∫
v n
strumie
ń
masy i-tego składnika transportowany przez adwekcj
ę
pr
ę
dko
ść
akumulacji masy w obj
ę
to
ś
ci kontrolnej
'
i
i
J
= ⋅
J n
v
–
wektor pr
ę
dko
ś
ci płynu
,
m/s -
υ
składowa normalna
'
= ⋅
v n
υ
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
10
bilans masy
acc
dif
adv
gen
i
i
i
i
n
n
n
n
+
+
=
∂τ
∂
'
'
'
'
'
'
'
'
i
i
i
Jd
c d
R d
d
c
Γ
Γ
Ω
Ω
∂τ
−
Γ −
υ Γ +
Ω =
Ω
∂
∫
∫
∫
∫
wprowadzaj
ą
c definicj
ę
strumieni
zamieniaj
ą
c całki powierzchniowe na obj
ę
to
ś
ciowe (tw. Gaussa o dywergencji)
'
(
)
'
0
i
i
i
i
c
R
d
c
Ω
∂τ
−∇⋅ −∇⋅
+ −
Ω =
∂
∫
J
v
słuszne dla dowolnej obj
ę
to
ś
ci kontrolnej, tylko wtedy gdy
(
)
i
i
i
i
c
R
c
∂τ
−∇⋅ − ∇⋅
+ =
∂
J
v
wstawiaj
ą
c prawo Fick’a
[
]
(
)
i
im
i
i
i
D
c
c
R
c
∂τ
∇⋅
∇ − ∇⋅
+ =
∂
v
prawo zachowania masy
i-tego składnika
i
im
i
D
c
=
∇
J
6
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
11
2
2
2
2
2
2
(
)
(
)
(
)
i
i
y
i x
i z
i
i
i
im
i
c v
c v
c v
c
c
c
D
R
x
y
z
x
y
z
c
∂τ
∂
∂
∂
∂
∂
∂
+
+
+
=
+
+
+
∂
∂
∂
∂
∂
∂
∂
w współrz
ę
dnych kartezja
ń
skich przy stałym współczynniku dyfuzji
dla nieruchomego o
ś
rodka i stałego wsp. dyfuzji
2
2
2
2
2
2
i
i
i
i
im
i
c
c
c
D
R
x
y
z
c
∂τ
∂
∂
∂
=
+
+
+
∂
∂
∂
∂
dla nieruchomego o
ś
rodka, stałego wsp. dyfuzji i braku reakcji chemicznych
2
2
2
2
2
2
i
i
i
i
im
c
c
c
D
x
y
z
c
∂τ
∂
∂
∂
=
+
+
∂
∂
∂
∂
dla nieruchomego o
ś
rodka, stałego wsp. dyfuzji, braku reakcji chemicznych i 1D
2
2
i
i
im
c
D
x
c
∂τ
∂
=
∂
∂
dla nieruchomego o
ś
rodka, stałego wsp. dyfuzji, braku reakcji chemicznych, 1D
i stanu ustalonego
2
2
d
0
d
i
c
x
=
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
12
reakcje chemiczne –
ź
ródło substancji i-tego składnika
1
i
i
R
k c
= −
1
i
k
j
R
k c c
=
1
1
r
i
i
j
R
k c
k c
= −
+
1
1
r
i
k l
i
j
R
k c c
k c c
=
−
i
j
→
k
j
i
+ →
i
j
k
l
i
j
+
+
2
1
i
j
R
k c
=
2 j
i
→
przykładowe równanie reakcji
równanie kinetyki reakcji tworzenia produktu
składnik i bierze udział w jednej reakcji
1
1
i
i
R
k c
= −
1
2
1
i
k
R
k c
=
1
1
1
r
i
i
j
R
k c
k c
= −
+
i
j
→
i
j
1
2
1
i
i
R
k c
= −
2
i
j
→
przykładowe równania reakcji
równania kinetyki reakcji
składnik i bierze udział w dwu reakcjach
i
j
k
+ →
i
j
k
l
+
+
k
i
i
j
k
+ →
2
2
i
i
j
R
k c c
= −
2
2
2
r
i
i
j
k l
R
k c c
k c c
=
−
2
k
i
→
2
2
2
r
i
k
i
R
k c
k c
=
−
2
2
2
r
i
i
j
k
R
k c c
k c
= −
−
ź
ródło jest sum
ą
równa
ń
kinetycznych ka
ż
dej z reakcji
w której bierze udział i-ty składnik
1
M
m
i
i
m
R
R
=
=
∑
m
kolejny numer reakcji w której bierze udział i-ty składnik
M
liczba takich reakcji
7
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
13
uwaga 1:
równanie reakcji nie musi odpowiada
ć
równaniu kinetyki.
Cz
ę
sto wzory opisuj
ą
ce kinetyk
ę
wyznacza si
ę
empirycznie.
W procesach biochemicznych cz
ę
sto wyst
ę
puje równanie
uwaga 2:
stałe reakcji odwracalnych s
ą
powi
ą
zane przez równowag
ę
chemiczn
ą
.
Np. dla
1
1
r
i
k l
i
j
R
k c c
k c c
=
−
1
1
r
k l
i
j
k c c
k c c
=
w stanie równowagi sumaryczna pr
ę
dko
ść
reakcji jest zerowa
1
1
r
k
K k
=
poniewa
ż
i
j
k l
c c
K
c c
=
stała równowagi chemicznej
1
2
1
i
i
i
k c
R
k c
= −
+
Michaelisa-Mentena
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
14
transport masy na drodze dyfuzji mo
ż
e wyst
ę
powa
ć
w gazie,
cieczy lub ciele stałym
Warto
ś
ci współczynników dyfuzji otrzymuje si
ę
eksperymentalnie
•gaz przez gaz – rz
ą
d 10
-5
m
2
/s
s
ą
wzory teoretyczne
•ciecz przez ciecz – rz
ą
d 10
-9
m
2
/s
•gaz przez ciało stałe – rz
ą
d od 10
-10
do 10
-25
m
2
/s
współczynniki zale
żą
silnie od temperatury i
ci
ś
nienia – dla gazów
p
T
D
ij
/
2
/
3
∝
dla cieczy i ciał stałych rosn
ą
z temperatur
ą
np. wsp. dyfuzji w
ę
gla w stali przy wzro
ś
cie temperatury
z 500 do 1000C ro
ś
nie 6000 razy.
8
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
15
warunki brzegowe
• zadane st
ęż
enie 1-go rodzaju (Dirichlet)
• zadana składowa normalna g
ę
sto
ś
ci strumienia masy
2-go rodzaju (Neumann)
warunek konwekcyjny 3-go rodzaju (Robin)
i
i
i
i
c
c
y
y
=
=
dn
dc
D
J
dn
dy
D
j
j
i
im
i
i
im
i
i
=
ρ
−
=
=
)
(
)
(
∞
∞
−
β
=
−
βρ
=
c
c
J
y
y
j
w
i
w
i
temperatura na powierzchni brzegowej jest funkcj
ą
ci
ą
gł
ą
,
st
ęż
enie najcz
ęś
ciej doznaje skoku na powierzchni mi
ę
dzyfazowej
gaz
ś
cianka
temperatura
ułamek
masowy H
2
0
(w fazie
ciekłej
y
h20
=1)
woda
powietrze
skok st
ęż
enia
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
16
powietrze
p=92kPa
T=15C
skok st
ęż
enia
definiuj
ą
c zadane st
ęż
enie brzegowe,
trzeba dodatkowo poda
ć
której z faz dotyczy
0185
.
0
,
powietrze
2
=
O
H
y
1
,
woda
2
=
O
H
y
woda
T=15C
warto
ś
ci st
ęż
e
ń
po obu stronach powierzchni mi
ę
dzyfazowej
zwi
ą
zane s
ą
przez warunek równowagi termodynamicznej
warunek 1 rodzaju (Dirichleta)
9
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
17
odparowanie cieczy – krzywa nasycenia
)
(
,
,
gaz
gaz
T
f
y
p
p
i
i
=
⋅
=
absorpcja gazu w cieczy
ciecz
gaz
gaz
,
,
,
i
i
i
Hy
y
p
p
=
⋅
=
H
stała Henry’ego wyra
ż
ona w paskalach zale
ż
y praktycznie tylko od temperatury
du
ż
y zbiór warto
ś
ci stałej Henry’ego dost
ę
pny jest w sieci www.henrys-law.org
Prawo Henry’ego - małe st
ęż
enia (gazy słabo rozpuszczalne w cieczach)
Prawo Raoulta - du
ż
e st
ęż
enia (gazy dobrze rozpuszczalne w cieczach
np. amoniak w wodzie)
)
(
,
,
,
ciecz
gaz
gaz
T
p
y
y
p
p
si
i
i
i
=
⋅
=
p
si
ci
ś
nienie nasycenia i-tego składnika
sublimacja ciała stałego – krzywa nasycenia
)
(
,
,
gaz
gaz
T
f
y
p
p
i
i
=
⋅
=
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
18
gaz
stale
cialo
,
,
i
i
p
c
⋅
χ
=
dyfuzja gazu przez ciało stałe
χ
rozpuszczalno
ść
kmol/m
3
Pa
dyfuzja cieczy przez ciało stałe
ciecz
stale
cialo
,
,
i
i
c
c
⋅
φ
=
φ
stała równowagi rozpuszczania (bezwymiarowa)
rozpuszczanie ciała stałego w cieczy
ciecz
,
( )
i
T
ρ
= σ
σ
rozpuszczalno
ść
kg/m
3
Uwaga: stałe równowagi wyst
ę
puj
ą
ce w tych równaniach np. stała
Henry’ego, rozpuszczalno
ść
mog
ą
by
ć
wyra
ż
ane w innych jednostkach
ciecz
gaz
,
ciecz
gaz
,
ciecz
gaz
,
,
,
,
i
yc
i
i
cc
i
i
yy
i
c
H
y
c
H
c
y
H
y
=
=
=
gaz
stale
cialo
,
gaz
stale
cialo
,
,
,
i
yc
i
i
cc
i
c
y
c
c
χ
⋅
χ
=
10
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
19
warunek 2 rodzaju (Neumanna)
najcz
ęś
ciej warunek nieprzepuszczalno
ś
ci
ś
cianki
dn
dc
D
J
J
dn
dy
D
j
j
i
im
i
i
i
im
i
i
=
=
ρ
−
=
=
0
0
0
0
=
⇒
=
=
⇒
=
dn
dc
J
dn
dy
j
i
i
i
i
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
20
warunek 3 rodzaju (Robina)
)
(
)
(
∞
∞
−
β
=
−
βρ
=
c
c
J
y
y
j
w
i
w
i
warto
ść
współczynnika wnikania masy
ββββ
otrzymuje si
ę
z równa
ń
kryterialnych analogicznych do równa
ń
wyst
ę
puj
ą
cych w konwekcyjnym
transporcie ciepła
)
Gr
Pr,
(Re,
Nu
f
=
)
Gr
,
Sc
(Re,
Sh
m
f
=
λ
α
=
L
Nu
im
D
L
β
=
Sh
liczba Sherwooda
a
ν
=
Pr
im
D
ν
=
Sc
liczba Schmidta
liczba Nusselta
liczba Prandtla
2
3
)
(
Gr
ν
−
β
=
∞
L
T
T
g
s
liczba Grashofa
liczba Grashofa
2
3
m
)
(
Gr
ρν
ρ
−
ρ
=
∞
L
g
w
β
współczynnik
rozszerzalno
ś
ci
obj
ę
to
ś
ciowej
β
współczynnik
wnikania masy
ruch ciepła
ruch masy
11
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
21
6
.
0
Pr
Pr
Re
664
.
0
Nu
3
/
1
5
.
0
>
=
analogia mi
ę
dzy ruchem masy i ciepła – równania kryterialne s
ą
cz
ę
sto
(nie zawsze!) podobne. Analogia dotyczy małych strumieni dyfunduj
ą
cej
masy (wpływ na pr
ę
dko
ść
głównego strumienia), gładkich powierzchni
5
.
0
Sc
Sc
Re
664
.
0
Sh
3
/
1
5
.
0
>
=
przepływ laminarny wzdłu
ż
płaskiej płyty
Re<5 10
5
160
Pr
7
.
0
Pr
Re
023
.
0
Nu
4
.
0
8
.
0
<
<
=
160
Sc
7
.
0
Sc
Re
023
.
0
Sh
4
.
0
8
.
0
<
<
=
przepływ turbulentny w rurze
Re>10
5
w pełni rozwini
ę
ty przepływ laminarny w rurze
Re<2300
66
.
3
Nu
=
konwekcja swobodna z pionowej
ś
cianki
66
.
3
Sh
=
9
5
4
/
1
10
Pr
Gr
10
Pr)
Gr
(
59
.
0
Nu
<
<
=
9
m
5
4
/
1
m
10
Pr
Gr
10
)
Sc
Gr
(
59
.
0
Sh
<
<
=
13
9
3
/
1
10
Pr
Gr
10
Pr)
Gr
(
1
.
0
Nu
<
<
=
13
m
9
3
/
1
m
10
Pr
Gr
10
)
Sc
Gr
(
1
.
0
Sh
<
<
=
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
22
ustalone przenikanie masy przez membran
ę
układ ciecz-membrana-ciecz
L
c
∞
ciecz
m
e
m
b
ra
n
a
ciecz
L
w
c
L
m
c
R
m
c
R
w
c
R
c
∞
L
β
R
β
)
(
L
w
L
L
c
c
J
−
β
=
∞
)
(
R
m
L
m
c
c
D
J
−
δ
=
)
(
R
R
w
R
c
c
J
∞
−
β
=
wnikanie od cieczy do
membrany
dyfuzja w membranie
wnikanie z membrany
do cieczy
L
m
L
L
w
c
c
φ
=
R
m
R
R
w
c
c
φ
=
warunki równowagi
na obu brzegach
membrany
L
m
L
w
c
c
φ
=
R
m
R
w
c
c
φ
=
w biotechnologii ciecz po
obu stronach membrany
zwykle zbli
ż
ona do wody,
stałe równowagi
praktycznie te same
δ
dla uproszczenia zapisu opuszczono
indeks transportowanego czynnika
12
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
23
L
w
L
L
c
c
J
−
=
β
∞
R
m
L
m
c
c
D
J
−
=
δφ
R
R
w
R
c
c
J
∞
−
=
β
)
(
1
1
R
L
m
R
L
R
L
c
c
k
D
c
c
J
∞
∞
∞
∞
−
=
β
+
δφ
+
β
−
=
R
L
m
D
k
β
+
δφ
+
β
=
1
1
1
sumowanie oporów transportu masy –
analogicznie jak w ruchu ciepła
współczynnik przenikania masy
L
L
L
w
J
c
c
β
−
=
∞
warto
ś
ci st
ęż
e
ń
na brzegach membrany
φ
=
/
L
w
L
m
c
c
R
R
R
w
J
c
c
β
+
=
∞
φ
=
/
R
w
R
m
c
c
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
24
sztuczna nerka
krew +
metabolity
krew oczyszczona
dializat
(woda+sole)
dializat
(woda+sole+metabolity)
20 cm
4 cm
200
µµµµ
m
30
µµµµ
m
przekrój
przez
kapilar
ę
ok. 10 tys kapilar
dno
sitowe
13
transport ciepła i masy
dyfyzyjny
dyfyzyjny
ruch masy
ruch masy
©Ryszard A. Białecki
25
out
B
c
∞
)]
'
(
)
'
(
)[
'
(
z
c
z
c
z
k
dS
dJ
D
B
m
∞
∞
−
=
ró
ż
niczkowy strumie
ń
metabolitów usuni
ę
tych z krwi
poprzez ró
ż
niczkow
ą
powierzchni
ę
dS
kapilar
z
'
z
L
'
z
z
L
in
D
c
∞
out
D
c
∞
in
B
c
∞
out
B
c
∞
rozkład st
ęż
e
ń
metabolitów
w sztucznej nerce
in
B
c
∞
in
D
c
∞
out
D
c
∞
)
'
(
)
'
(
z
c
z
c
D
B
∞
∞
−
siła nap
ę
dowa wymiany
masyw przekroju z’
całkowanie wzdłu
ż
kapilar daje całkowity strumie
ń
usuni
ę
tych
metabolitów