Projekt zbiornika materialoznawstwo id 399961

background image

1

POLITECHNIKA POZNAŃSKA

WYDZIAŁ TECHNOLOGII CHEMICZNEJ

INSTYTUT TECHNOLOGII I INŻYNIERII CHEMICZNEJ

ZAKŁAD INŻYNIERII I APARATURY CHEMICZNEJ





ZBIORNIK

Projekt wykonany w ramach zajęć

Materiałoznawstwo Chemiczne i Korozja


Anna Brejecka

studia dzienne I stopnia 2011/2012

na kierunku Technologia Chemiczna

Temat:
Zaprojektować zbiornik do magazynowania V=12m

3

pary wodnej w

temperaturze t=200

o

C

i ciśnieniu wewnętrznemu p=5 bar.



Uwagi:



background image

2

Spis treści:

I.

Charakterystyka techniczna aparatu.............................................................................3

II.

Obliczenia.......................................................................................................................4

1)

Dobór średnicy wewnętrznej zbiornika.................................................................4

2)

Obliczenie wymiarów płaszcza zbiornika..............................................................4
a)

Obliczenie naprężeń dopuszczalnych...............................................................4

b)

Wartość współczynnika a................................................................................4

c)

Wartość współczynnika wytrzymałości szwu z................................................4

d)

Obliczenie ciśnienia wewnętrznego obliczeniowego.......................................5

e)

Obliczenie grubości ścianki zbiornika..............................................................5

f)

Obliczenie rzeczywistej grubości ścianki płaszcza...........................................5

g)

Obliczenie średnicy zewnętrznej aparatu........................................................5

3)

Obliczenia i dobór dennic......................................................................................5
a)

Współczynnik wyoblenia dna..........................................................................5

b)

Obliczenie naprężeń dopuszczalnych dla dennicy...........................................6

c)

Obliczenie grubości ścianki dennicy.................................................................6

4)

Wyznaczenie największej średnicy otworów w dnie nie wymagających
wzmocnień............................................................................................................7
a)

Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego dennicy osłabionej
otworem..........................................................................................................7

b)

Wyznaczenie największej średnicy otworu w dnie..........................................7

c)

Dobór króćców wlotowych i wylotowych........................................................7

5)

Wyznaczenie największej średnicy otworów w płaszczu nie wymagających
wzmocnień............................................................................................................8
a)

Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego płaszcza osłabionego
otworem..........................................................................................................8

b)

Wyznaczenie największej średnicy otworu w płaszczu...................................8

c)

Dobór kołnierza do płaszcza............................................................................9

6)

Dobór włazu..........................................................................................................9

7)

Obliczenie pierścienia wzmacniającego..............................................................12

8)

Obliczenie wysokości zbiornika...........................................................................12
a)

Obliczenie wysokości części cylindrycznej......................................................12

b)

Obliczenie wysokości całego zbiornika..........................................................13

9)

Obliczenie masy aparatu.....................................................................................13
a)

pustego..........................................................................................................13

b)

pełnego..........................................................................................................14

10)

Dobór łap wspornych..........................................................................................14
a)

Obliczenie masy ruchowej.............................................................................14

b)

Dobór łap.......................................................................................................14

c)

Sprawdzenie stateczności podpory...............................................................15

III.

Wykaz oznaczeń i jednostek.........................................................................................17

IV.

Spis cytowanej literatury..............................................................................................19

V.

Rysunek ofertowy (aneks)


background image

3


I)

Charakterystyka techniczna aparatu:

Projektowanym aparatem jest zbiornik do magazynowania pary wodnej o objętości V=12m

3

pod ciśnieniem p=5bar i w temperaturze t=200

o

C.


Czas użytkowania zbiornika – 10 lat.
Materiał wykonawczy zbiornika – stal węglowa konstrukcyjna spawalna St-6.
Stal St-6 składa się z:
0,38+0,49 % węgla
0,8 % manganu
Max 0,35% krzemu
Max 0,05% fosforu
Max 0,05% siarki.

Aparat zbudowany jest z płaszcza oraz dwóch dennic wyoblonych.
Zbiornik posiada 2 króćce – wlotowy i wylotowy (przy czym są one identyczne) oraz właz z
pokrywą.
Dla umożliwienia oczyszczenia zbiornika z osadzających się zanieczyszczeń górną dennicę
przymocowano przez połączenie kołnierzowe. Dolna dennica jest przyspawana do płaszcza.
Zbiornik przystosowany jest do pracy w pozycji pionowej. Dla stawienia zbiornika na
konstrukcji wspornej przyspawano do niego trzy łapy wsporne wraz z podporami.

Schemat ideowy:


background image

4



II)

Obliczenia:

1. Dobór średnicy wewnętrznej zbiornika

V = 12 m

3

Na podstawie normy BN-75/2221-21
zwiększyłam V

nom

do 12,5 m

3


Możliwości wyboru D

w

1)

1800mm

2)

2000mm

3)

2200mm


Przyjęłam średnicę D

w

=1,8 m, gdyż zbiorniki na

parę wodną powinny mieć podłużny kształt,
zgodnie z zaleceniami.










D

w

=1,8 m


2. Obliczenie wymiarów płaszcza zbiornika

2a. Obliczenie naprężeń dopuszczalnych

2

7

10

7

,

21

m

N

R

e

=

wg PN-61/H-84020

8

,

1

=

e

X

wg UDT

e

e

X

R

k

=

8

,

1

10

7

,

21

7

=

k







2

6

,

120555555

m

N

k

=

2b. Wartość współczynnika a

Dla stosunku

4

,

1

Dw

Dz

współczynnik a = 1

a = 1

2c. Wartość współczynnika wytrzymałości szwu z


0

,

1

7

,

0

÷

=

dop

z

85

,

0

=

dop

z



Dla dwustronnego złącza doczołowego

współczynnik wytrzymałości „z” wynosi:



z = 1,00·z

dop

85

,

0

00

,

1

=

z







85

,

0

=

z

background image

5

2d. Obliczenie ciśnienia obliczeniowego wewnętrznego

Pa

p

5

10

5

=

Dla gazów:

p

p

obl

=

Pa

p

obl

5

10

5

=

2e. Obliczenie grubości ścianki zbiornika
D

w

=1,8 m

Pa

p

obl

5

10

5

=

a = 1

85

,

0

=

z

2

6

,

120555555

m

N

k

=

obl

obl

w

p

z

k

a

p

D

g

=

3

,

2

0

5

5

0

10

5

85

,

0

6

,

120555555

3

,

2

10

5

8

,

1

=

g





m

g

0038

,

0

0

=

2f. Obliczenie rzeczywistej grubości ścianki płaszcza

mm

m

C

5

,

0

0005

,

0

1

=

=

wg UDT

lat

10

=

τ

rok

mm

s

1

,

0

=

m

g

0038

,

0

0

=

τ

=

s

C

2

10

1

,

0

2

=

C

2

1

0

C

C

g

g

+

+

=

1

5

,

0

8

,

3

+

+

=

g

Według normy BN-65/2002-02

przyjmuję,, że g=6 mm


mm

C

1

2

=



m

g

0053

,

0

=

m

g

006

,

0

=

2g. Obliczenie średnicy zewnętrznej aparatu
D

w

=1,8 m

m

g

006

,

0

=

g

D

D

w

z

2

+

=

006

,

0

2

8

,

1

+

=

z

D

m

D

z

812

,

1

=



3. Obliczenie i dobór dennic (górna i dolna są takie same)

Przyjęto dennice o małej wypukłości wg PN-69/M-35413

3a. Współczynnik wyoblenia dna

d= 0,2m

m

D

z

812

,

1

=

m

g

006

,

0

=







Obliczenie współczynnika ω

g

D

d

z

=

ω

W dnie przewidziano otwór o średnicy
d= 0,2m

006

,

0

812

,

1

2

,

0

=

ω


H

c

i H

w

odczytujemy z normy PN-69/M-

35413; dla D

w

=1800: H

w

=216

H

c

=40






m

9

,

1

=

ω





background image

6

mm

H

w

216

=

mm

H

c

40

=




mm

H

H

z

dna

256

=

=

m

D

z

812

,

1

=

w

c

z

H

H

H

+

=

40

216

+

=

z

H

Obliczenie współczynnika y

w

)

,

(

ω

z

z

w

D

H

f

y

=

1810

256

=

z

z

D

H


wg UDT, y

w

zostało odczytane z tablicy 3.1




mm

H

H

z

dna

256

=

=





141

,

0

=

z

z

D

H



y

w

=3,92

3b. Obliczenie naprężeń dopuszczalnych dla dennicy

2

7

10

7

,

21

m

N

R

e

=

55

,

1

=

e

X

wg UDT


e

e

X

R

k

=

55

,

1

10

7

,

21

7

=

k



2

140000000

m

N

k

=

3c. Obliczenie grubości ścianki dennicy
z=1, gdyż dno jest
toczone w całości

C

1

=0,5 mm

C

2

=1mm

więc
C=1,5mm

2

140000000

m

N

k

=

y

w

=3,92

m

D

z

812

,

1

=

Pa

p

obl

5

10

5

=


C

z

k

y

p

D

g

w

obl

z

+

=

4








0015

,

0

1

140000000

4

92

,

3

10

5

812

,

1

5

+

=

g


Według normy PN-69/M-35413 przyjmuję,
że g=8mm

kg

m

dennicy

199

=














m

g

m

g

d

008

,

0

0078

,

0

=

=



background image

7

4. Wyznaczenie największej średnicy otworów w dnie nie wymagających wzmocnień

4a. Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego dennicy osłabionej otworem

Pa

p

obl

5

10

5

=

D

w

=1,8 m

m

g

008

,

0

=

C

2

=0,001m

a = 1

2

140000000

m

N

k

=

)

(

3

,

2

)

(

2

2

C

g

k

a

C

g

D

p

z

w

obl

r

+

=



)

001

,

0

008

,

0

(

140000000

3

,

2

)

001

,

0

008

,

0

8

,

1

(

10

5

5

+

=

r

z









4

,

0

=

r

z

4b. Wyznaczenie największej średnicy otworu w dnie



m

g

008

,

0

=

D

w

=1,8 m

4

,

0

=

r

z

m

D

z

812

,

1

=

C

2

=0,001m

Największa średnica otworu w dennicy nie

wymagająca wzmocnienia równa się

najmniejszej z trzech podanych wartości:

2

,

0

35

,

0

)

1

)(

(

81

,

0

3

2

3

2

1

=

=

=

d

D

d

z

C

g

D

d

z

r

w


3

1

)

4

,

0

1

(

)

001

,

0

008

,

0

(

8

,

1

81

,

0

=

d

812

,

1

35

,

0

2

=

d


Wybieram zatem d

1

o wartości 0,16m











m

d

16

,

0

1

=

m

d

63

,

0

2

=

m

d

2

,

0

3

=

4c. Dobór króćców wlotowych i wylotowych



Podstawowe
parametry króćca:

Rura

mm

d

mm

D

z

nom

159

150

=

=

mm

l

300

2

=

MPa

p

nom

1

=

Do dennicy górnej i dolnej wg BN-76/2211-
40 dobrano króćce o

mm

D

nom

150

=






















background image

8

Kołnierz

kg

m

mm

H

l

mm

d

mm

g

mm

D

kr

otworów

o

z

31

55

8

22

22

285

=

=

=

=

=

=


Liczba śrub – 8
Gwint – M16











300

55

2

+

=

+

=

kr

kr

H

l

H

H












mm

H

kr

355

=


5. Wyznaczenie największej średnicy otworów w płaszczu nie wymagających wzmocnień

5a. Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego płaszcza osłabionego otworem

Pa

p

obl

5

10

5

=

D

w

=1,8 m

m

g

006

,

0

=

C

2

=0,001m

a = 1

2

6

,

120555555

m

N

k

=

)

(

3

,

2

)

(

2

2

C

g

k

a

C

g

D

p

z

w

obl

r

+

=



)

001

,

0

006

,

0

(

6

,

120555555

3

,

2

)

001

,

0

006

,

0

8

,

1

(

10

5

5

+

=

r

z









65

,

0

=

r

z

5b. Wyznaczenie największej średnicy otworu w płaszczu


m

g

006

,

0

=

D

w

=1,8 m

C

2

=0,001m

65

,

0

=

r

z

1,812 m

Największa średnica otworu w płaszczu nie

wymagająca wzmocnienia równa się

najmniejszej z trzech podanych wartości:

2

,

0

35

,

0

)

1

)(

(

81

,

0

3

2

3

2

1

=

=

=

d

D

d

z

C

g

D

d

z

r

w

3

1

)

65

,

0

1

(

)

001

,

0

006

,

0

(

8

,

1

81

,

0

=

d

812

,

1

35

,

0

2

=

d


Wybieram zatem d

1

o wartości 0,12m










m

d

12

,

0

1

=

m

d

m

d

2

,

0

63

,

0

3

2

=

=

background image

9

MPa

p

nom

6

,

1

=

5c. Dobór kołnierza do płaszcza

m

D

w

8

,

1

=




Podstawowe
parametry kołnierza:

mm

d

D

mm

g

mm

D

mm

d

z

z

48

2020

50

2115

1820

0

0

=

=

=

=

=


Szyjka:

mm

r

mm

s

mm

H

mm

D

16

15

140

1868

2

=

=

=

=


Przylga:

mm

f

mm

D

5

1950

1

=

=


Liczba śrub – 44
Gwint – M45

kg

m

koł

436

=

Dobrano kołnierz wg PN-67/H-74722 (taki
sam dobrano do dennicy górnej) o średnicy

mm

D

nom

1800

=







































m

H

koł

14

,

0

=




6. Dobór włazu





Parametry dla włazu:

kg

m

156

=

m

D

6

,

0

=


Właz dobieram wg normy BN-83/2211-
25/02














background image

10


Parametry śrub dla
włazu:
Śruby z łbem
sześciokątnym
M24x130
masa 1 sztuki: 0,557
kg
liczba sztuk: 24

Parametry nakrętek
dla włazu:
masa nakrętki: 0,107
kg
liczba sztuk: 24

Parametry uszczelek
dla włazu:
rodzaj: PZ
d=600mm
D=674mm

Parametry kołnierza
dla pokrywy:

kg

m

mm

c

mm

D

mm

D

l

mm

d

mm

D

mm

g

mm

D

otworów

o

o

z

8

,

47

25

614

600

24

26

700

44

750

7

2

=

=

=

=

=

=

=

=

=

Parametry nakładki
dla pokrywy:

mm

D

mm

D

mm

D

mm

D

mm

D

662

619

651

600

665

8

6

5

2

1

=

=

=

=

=

background image

11





Parametry dna
pokrywy:

mm

h

kg

m

mm

s

mm

D

215

9

,

22

6

600

1

10

=

=

=

=


Masa pokrywy:

kg

m

pokrywy

2

,

75

=


Parametry rury dla
króćca włazu:

kg

m

mm

l

mm

s

mm

d

z

5

,

14

200

5

590

=

=

=

=


Parametry kołnierza
dla króćca:

kg

m

l

mm

d

mm

D

mm

D

mm

g

mm

D

otworów

o

o

z

4

,

48

24

26

700

652

46

750

10

=

=

=

=

=

=

=




Parametry nakładki
dla króćca:

kg

m

mm

D

mm

D

3

,

2

615

665

2

1

=

=

=

background image

12

7. Obliczenie pierścienia wzmacniającego

m

D

6

,

0

=


Właz wymaga wzmocnienia:

4

6

,

0

14

,

3

4

2

2

=

=

F

D

F

π

Obliczenia średnicy zewnętrznej
pierścienia:

14

,

3

2826

,

0

8

8

.

.

=

=

p

z

p

z

d

F

d

π






2

2826

,

0

m

F

=









m

d

p

z

848

,

0

.

=

8. Obliczenie wysokości zbiornika

8a. Obliczenie wysokości części cylindrycznej

3

5

,

12 m

V

=

wg BN-75/2221-21

3

328

,

0

m

V

dna

=

wg PN-69/M-35413





3

844

,

11

m

V

c

=

m

D

w

8

,

1

=

Objętość cylindryczna

dna

c

V

V

V

2

=


328

,

0

2

5

,

12

=

c

V

Wysokość cylindryczna

2

4

w

c

cylind

D

V

H

=

π


2

8

,

1

14

,

3

844

,

11

4

=

cylind

H








3

844

,

11

m

V

c

=











m

H

cylind

657

,

4

=

background image

13

8b. Obliczenie wysokości całego zbiornika

m

H

cylind

657

,

4

=

m

H

dna

256

,

0

=

m

H

kr

355

,

0

=

m

H

koł

14

,

0

=

14

,

0

2

355

,

0

2

256

,

0

2

657

,

4

2

2

2

+

+

+

=

+

+

+

=

H

H

H

H

H

H

koł

kr

dna

cylind











m

H

159

,

6

=









9. Obliczenie masy aparatu

9a. pustego

m

D

w

8

,

1

=

m

D

z

812

,

1

=

m

H

cylind

657

,

4

=

3

7850

m

kg

stali

=

ρ

3

15

,

0

m

V

cylind

=




kg

m

cylind

5

,

1177

=

kg

m

156

=

kg

m

dennicy

199

=

kg

m

kr

31

=

kg

m

koł

436

=


657

,

4

4

8

,

1

14

,

3

657

,

4

4

812

,

1

14

,

3

4

4

2

2

2

2

=

=

cylind

cylind

w

cylind

z

cylind

V

H

D

H

D

V

π

π

cylind

cylind

V

m

=

ρ

15

,

0

7850

=

cylind

m






436

2

31

2

199

2

156

5

,

1177

2

2

2

+

+

+

+

=

+

+

+

+

=

pustego

koł

kr

dennicy

cylind

pustego

m

m

m

m

m

m

m


3

15

,

0

m

V

cylind

=




kg

m

cylind

5

,

1177

=








kg

m

pustego

5,

2665

=

background image

14

9b. pełnego

3

12m

V

=

K

T

K

mol

J

R

473

31

,

8

=

=

Pa

p

5

10

5

=

mol

g

M

O

H

/

18

2

=

Obliczenie masy pary wodnej

473

31

,

8

12

10

5

5

=

=

n

RT

pV

n

18

5

,

1526

2

=

=

pary

O

H

pary

m

M

n

m





moli

n

5

,

1526

=



kg

m

pary

47

,

27

=

kg

m

pary

47

,

27

=

kg

m

pustego

5

,

2665

=

Masa pełnego zbiornika

5

,

2665

47

,

27

+

=

+

=

m

m

m

m

pustego

pary





kg

m

97

,

2692

=

10. Dobór łap wspornych

10a. Obliczenie masy ruchowej

kg

m

97

,

2692

=

czyli ciężar przypadający na 2 łapy:

2

/

m

m

ruchowa

=



kg

m

ruchowa

5

,

1346

=

10b. Dobór łap

m

D

w

8

,

1

=

Parametry łap:

W=250mm

mm

g

mm

g

mm

g

w

l

c

3

3

6

=

=

=

Dane dotyczące łap:

kg

m

mm

e

mm

m

mm

s

mm

H

26

200

250

210

395

max

=

=

=

=

=

Zgodnie z normą BN-221264/-02 i BN-64/2252-
01 dobieram 3 łapy o wielkości W=250.






Blacha nie wymaga wzmocnienia, gdyż
minimalna grubość płaszcza nie wymagająca
wzmocnienia wynosi 6mm, podczas gdy
grubość rzeczywista płaszcza wynosi również
6mm.




















background image

15

10c. Sprawdzenie stateczności podpory

2

2

=

=

α

m

l






C120:

2

3

4

7

min

10

7

,

1

10

32

,

4

m

F

m

I

=

=








4

7

min

10

32

,

4

m

I

=

MPa

E

5

10

2

=

2

2

=

=

α

m

l





kN

F

kr

2

,

53

=

x=5

Smukłość podpory

F

I

l

min

α

λ

=

wg normy
PN-H-93400:2003
wybrałam ceownik C120

3

7

10

7

,

1

10

32

,

4

2

2

=

λ

λ

jest większe od 100, więc korzystam ze

wzoru Eulera

Stateczność podpory na wyboczenia

2

2

min

2

α

π

l

EI

F

kr

=


2

2

7

2

2

2

10

32

,

4

200000

14

,

3

=

kr

F


Obciążenia dopuszczalne

5

2

,

53

=

=

dop

kr

dop

F

x

F

F













100

2

,

250924

>

=

λ













kN

F

kr

2

,

53

=








kN

F

dop

6

,

10

=

background image

16

kg

m

97

,

2692

=

3

81

,

9

2

=

=

n

s

m

g






kg

m

97

,

2692

=

kg

m

łapy

26

=

m

kg

G

c

4

,

29

=

wg PN-H-93400:2003

l=2m






kg

G

zb

37

,

2947

=

MPa

k

n

2

=

Obciążenia rzeczywiste

3

81

,

9

97

,

2692

=

=

rzecz

rzecz

F

n

mg

F

Spełniony jest warunek:

dop

rzecz

F

F

<

Ciężar ruchowy zbiornika z
konstrukcją nośną

c

łapy

zb

G

l

m

m

G

+

+

=

3

3





4

,

29

2

3

26

3

97

,

2692

+

+

=

zb

G


Obliczanie powierzchni podkładek
pod nogi wspornikowe

n

zb

n

k

A

G

<

=

2

3

σ

więc:

n

zb

k

G

A

=

3

2

3

10

81

,

9

37

,

2947

6

=

A




kN

F

rzecz

8

,

8

=
















kg

G

zb

37

,

2947

=
















m

A

069

,

0

=






background image

17

III)

Wykaz oznaczeń i jednostek

a- współczynnik
A- bok podkładki pod nogi wspornikowe [m]
c- całkowity naddatek grubości ścianki [m]
c

1

- naddatek grubości na maksymalną minusową odchyłkę blachy [m]

c

2

- naddatek grubości na korozję [m]

d- średnica otworu w dennicy i płaszczu [m]
d

1,2,3

- maksymalna średnica otworu w dennicy i płaszczu niewymagająca wzmocnienia [m]

d

z.p

-

zewnętrzna średnica pierścienia wzmacniającego otwór dennicy [m]

D

- średnica otworu na właz [m]

D

w

- średnica wewnętrzna zbiornika[m]

D

z

- średnica zewnętrzna zbiornika [m]

D

nom

- średnica nominalna zbiornika [m]

E- moduł Younga [Pa]
F- powierzchnia przekroju włazu [m

2

]

F- powierzchnia przekroju podpory [m

2

]

F

rzecz

- siła rzeczywista [N]

F

dop

- siła dopuszczalna [N]

F

kr

- siła krytyczna [N]

g

0

- grubość ścianki bez naddatków [m]

g -rzeczywista grubość ścianki płaszcza [m]
g- grubość ścianki dennicy [m]
g- siła grawitacji [m/s

2

]

G

c

- ciężar ceownika [kg]

G

zb

- ciężar zbiornika wraz z konstrukcją nośną [kg]

H

c

- wysokość części cylindrycznej dennicy [m]

H

w

- wysokość części wyoblonej dennicy [m]

H -całkowita wysokość zbiornika [m]
H

cylind

- wysokość części cylindrycznej [m]

H

dna

- wysokość dennicy [m]

H

koł

- wysokość kołnierza [m]

H

kr

- wysokość króćca [m]

I

min

- minimalny moment bezwładności podpory [m

4

]

k- naprężenie dopuszczalne na rozrywanie [Pa]
k

n

- dopuszczalne naprężenia na naciski gruntu [Pa]

l- długość podpory [m]
l

2

- długość rury króćca [m]

m- masa zbiornika pełnego [kg]
m

pustego

- masa pustego zbiornika [kg]

m

cylind

- masa cylindra [kg]

m

łapy

- masa łapy wspornej [kg]

m

dennicy

- masa dennicy [kg]

m

koł

- masa kołnierza części cylindrycznej [kg]

m

kr

- masa króćca [kg]

background image

18

m

- masa włazu [kg]

m

pary

– masa pary [kg]

m

ruchowa

- masa ruchowa [kg]

n- liczba łap
p

obl

- ciśnienie obliczeniowe [Pa]

R - stała gazowa [J/mol*K]
R

e

- naprężenie maksymalne [Pa]

s- szybkość korozji [mm/rok]
T- temperatura obliczeniowa [

0

C]

W – wielkość łapy [m]
V- objętość obliczeniowa [m

3

]

V

c

- objętość całkowita [m

3

]

V

cylind

- objętość ścianki cylindra [m

3

]

V

dna

- objętość dennicy [m

3

]

X

e

- współczynnik bezpieczeństwa

x- współczynnik bezpieczeństwa
y

w

- współczynnik wyoblenia dna

z- współczynnik wytrzymałości spawu
z

dop

- współczynnik wytrzymałości dopuszczalnej

z

r

- współczynnik wytrzymałości powłoki osłabionej otworem

stali

- gęstość stali [kg/m

3

]

wody

- gęstość wody [kg/m

3

]

λ

- współczynnik smukłości podpory

α

- współczynnik zamocowania podpory

τ- założony czas eksploatacji zbiornika [rok]
ω- współczynnik osłabienia dna




















background image

19


IV)

Spis cytowanej literatury

1. Pikoń Jerzy, Atlas konstrukcji aparatury chemicznej, PWN, Warszawa, 1981
2. Pikoń Jerzy, Podstawy konstrukcji aparatury chemicznej, cz. I, PWN,
Warszawa, 1979
3. Pikoń Jerzy, Podstawy konstrukcji aparatury chemicznej, cz. II, PWN,
Warszawa, 1979
4. Pikoń Jerzy, Tablice do projektowania aparatury chemicznej, cz. I, PWN,
Kraków, 1974
5. http://www.pg.gda.pl/chem/Katedry/Maszyny/maszynoznawstwo.html
6. Dobrzański T. „Rysunek Techniczny Maszynowy” PWN, Warszawa


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projektowanie zbiornikow program id 400736
Projekt zbiornika materiałoznawstwo
English for CE materials id 161873
BUD OG projekt 12 Stropy 2 id 93877 (2)
edema biotech materialy id 1501 Nieznany
EiZI Projekt GiG4 2012 id 15450 Nieznany
Projekt zbiornika ciśnieniowego 2
Budowa materii id 94290 Nieznany (2)
Projekt zbiornika kołowego na wode)
Konkurs 9 projekt badawczy poradnik id 245040
PROJEKT ZBIORNIKA
opacow materialy id 335809 Nieznany
Projekt KD remik id 398914 Nieznany
Materiaoznastwo1 id 286623 Nieznany
Strona tytułowa - Projekt z wytrzymałości materiałów, Transport Polsl Katowice, 4 semesr, Rok2 TR, p
czesc I, studia, nano, 3rok, 6sem, projektowanie wyrobów z materiałów polimerowych
projekt - elastomery o optymalnym usieciowaniu, studia, nano, 3rok, 6sem, projektowanie wyrobów z ma

więcej podobnych podstron