Kłodzka 1 projekt techniczny obliczenia statyczne

Kłodzka 1 Lądek Zdrój,
Załącznik 1

Projekt techniczny budowlany

Inwestor ; Gmina Lądek Zdrój

Adres ; Lądek Zdrój, ul. Kłodzka 1

Obiekt ; Odbudowa lokali mieszkalnych poddasza ul Kłodzka 1

Branża ; Projekt konstrukcji – stropy, obliczenia statyczne

W ramach projektu wymiana stropu poddasza w budynku ul. Kłodzka 1

Projektant

;

mgr

inż. Zbigniew Kożuchowski

Sprawdził ; mgr inż. Kazimierz Dragan

Czerwiec 2008r.

Zestawienie obciążeń Kłodzka 1

Tablica 1. Obciążenie ścianką z betonu komórkowego gr 12 cm obustronnie otynkowaną 2 x 1,5
cm

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Mur z drobnych elementów z betonu

komórkowego odmiany 05 grub. 12,5 cm i
szer.2,60 m [7,500kN/m3·0,125m·2,60m]

2,44

1,30

3,17

2. Warstwa cementowo-wapienna grub. 3 cm i

szer.2,60 m [19,0kN/m3·0,03m·2,60m]

1,48

1,30

1,92

Σ:

3,92

1,30 -- 5,10

Tablica 2. Ścianki GK 6 cm obustronnie opłytowane 2,6 m

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer.

2,60 m [(12,0kN/m3·0,025m)·2,60m]

0,78

1,30

1,01

2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 5 cm i

szer.260 cm [1,0kN/m3·0,05m·2,60m]

0,13

1,30

0,17

Σ:

0,91

1,30 -- 1,18

Tablica 3. Ścianki GK 12 cm H 2,60m

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer.

2,60 m [(12,0kN/m3·0,025m)·2,60m]

0,78

1,30

1,01

2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 8 cm i

szer.260 cm [1,0kN/m3·0,08m·2,60m]

0,21

1,30

0,27

Σ:

0,99

1,30 -- 1,29

Tablica 4. Warstwy - połać dachowa ocieplona i opłytowana dwustronnie- dachy strome

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna,

karpiówka (podwójnie) [0,950kN/m2]

0,95

1,30

1,23

2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 20 cm

[1,0kN/m3·0,20m]

0,20

1,30

0,26

3. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 1,3 cm

[12,0kN/m3·0,0125m]

0,3

1,30

0,49

Σ:

1,45

1,30 -- 1,88

Tablica 5. Obciążenia śniegiem dachy strome

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej 0,92 1,50 0,00 1,38

dachu dwuspadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 1, A=420 m n.p.m. -> Qk
= 1,540 kN/m2, nachylenie połaci 45,0 st. ->
C2=0,600) [0,924kN/m2]

Σ:

0,92

1,50 -- 1,38

Tablica 6. Dachy strome - worki śnieżne pomiędzy połaciami

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Maksymalne obciążenie śniegiem połaci

dwuspadowego dachu wklęsłego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-2 (strefa 1, A=420 m n.p.m. -> Qk
= 1,540 kN/m2, nachylenie połaci 45,0 st. ->
C2=1,6) [2,464kN/m2]

2,46 1,50 0,00 3,69

Σ:

2,46

1,50 -- 3,69

Tablica 7. Obciążenie wiatrem dachy strome

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg

PN-77/B-02011/Z1-3 (strefa III, H=420 m n.p.m. -
> qk = 0,46kN/m2, teren A, z=H=10,0 m, ->
Ce=1,00, budowla zamknięta, wymiary budynku
H=10,0 m, B=10,0 m, L=10,0 m, kąt nachylenia
połaci dachowej alfa = 45,0 st. -> wsp. aerodyn.
C=0,475, beta=1,80) [0,393kN/m2]

0,39 1,30 0,00 0,51

Σ:

0,39

1,30 -- 0,51

Tablica 8. Obciążenie na 1m2 stropu drewnianego - cięar własny strop istniejący po odciążeniu
- przeprojektowany

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Wykładzina gumowa o grubości 4 mm (na

butaprenie) [0,080kN/m2]

0,08

1,30

0,10

2. Płyty wiórowe płasko prasowane grub. 2,4 cm

[6,5kN/m3·0,024m] płyta OSB 3 gr 22 mm

0,16

1,20

0,19

3. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o

wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3·0,025m]
deski ślepy pułap

0,15

1,30

0,20

4. Wełna mineralna w matach typu L grub. 8 cm

[1,0kN/m3·0,08m]

0,08

1,30

0,10

5. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o

wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3·0,025m]
podsufitka

0,15

1,30

0,20

6. Warstwa wapienna na trzcinie grub. 2,5 cm

[15,0kN/m3·0,025m]

0,38

1,30

0,49

Σ:

1,00

1,28 -- 1,28

Tablica 9. Dodatkowe obciążenie stropu przez ścianki działowe GK 2 x12,5mm

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. zastępcze obciążenie ściankami działowymi

0,25

1,30

0,33

Σ:

0,25

1,30 -- 0,33

Tablica 10. Obciążenie na 1m2 stropu drewnianego - cięar własny strop istniejący

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Wykładzina gumowa o grubości 4 mm (na

butaprenie) [0,080kN/m2]

0,08

1,30

0,10

2. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o

wilgotności 23% grub. 3 cm [6,0kN/m3·0,03m]
deski podł.

0,18

1,30

0,23

3. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o

wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3·0,025m]
deski ślepy pułap

0,15

1,30

0,20

4. Gruz ceglany z wapnem (polepa) grub. 10 cm

[12,0kN/m3·0,10m] zasypka

1,20

1,30

1,56

5. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o

wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3·0,025m]
podsufitka

0,15

1,30

0,20

6. Warstwa wapienna na trzcinie grub. 2,5 cm

[15,0kN/m3·0,025m]

0,38

1,30

0,49

Σ:

2,14

1,30 -- 2,78

Tablica 11. Obciążenie użytkowe stropu - istniejący i projektowany

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia

mieszkalne w domach indywidualnych,
czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach,
więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.)
[1,5kN/m2]

1,50 1,40 0,35 2,10

Σ:

1,50

1,40 -- 2,10

Tablica 12. Obciążenie użytkowe stropu - istniejący

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Obciążenie zmienne z dostępem z klatki

schodowej) [1,2N/m2]

1,20 1,40 0,35 1,68

Σ:

1,20

1,40 -- 1,68

Kłodzka 1
2. Układ słupów i płatwi w budynku
DANE:
Geometria ustroju:
Szkic układu poprzecznego

876,0

836,0

4,0

400,0

0,0

50,0°

1,1 Strona naprzeciw klatki schodowej

Szkic układu podłużnego
Łp Łp Łp < łączenie płatwi

320,0

90,0

120,0

90,0

203,0

71,0

214,0

71,0

118,0

89,0

329,0

89,0

328,0

89,0

90,0

328,0

90,0

220,0

Tył budynku Front budynku

Kąt nachylenia połaci dachowej

α = 50,0

Rozpiętość wiązara l = 8,76 m
Rozstaw podpór w świetle murłat l

= 8,36 m

Rozstaw osiowy płatwi l

= 4,00 m

Rozstaw krokwi a = 1,10 m
Usztywnienia boczne krokwi - brak
Płatew złożona z ośmiu odcinków:
- odcinek A - B o rozpiętości l = 3,20 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

- odcinek B - C o rozpiętości l = 1,20 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie
- odcinek C - D o rozpiętości l = 2,03 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,71 m

- odcinek D - E o rozpiętości l = 2,14 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,71 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie
- odcinek E - F o rozpiętości l = 1,18 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,89 m

- odcinek F - G o rozpiętości l = 3,29 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,89 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,89 m

- odcinek G - H o rozpiętości l = 3,28 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,89 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

- odcinek H - I o rozpiętości l = 3,28 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

Wysokość całkowita słupa h

= 2,20 m

Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m
Wysięg wspornika murłaty l

= 0,05 m

Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna):

= 0,950 kN/m

= 1,140 kN/m

- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=450 m
n.p.m., nachylenie połaci 50,0 st.):
- na stronie nawietrznej

= 0,700 kN/m

, s

= 1,050 kN/m

- na stronie zawietrznej

= 0,467 kN/m

, s

= 0,700 kN/m

- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 450,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z
=12,0 m):
- na stronie nawietrznej

= 0,489 kN/m

, p

= 0,636 kN/m

- na stronie zawietrznej

= -0,356 kN/m

, p

= -0,462 kN/m

- ocieplenie dolnego odcinka krokwi g

= 0,500 kN/m

, g

= 0,650 kN/m

- dodatkowe obciążenie płatwi q

= 1,000 kN/m,

= 1,300 kN/m

Dane materiałowe:
- krokiew 14/16cm (zacios 3 cm) z drewna C27
- płatew 16/20 cm z drewna C27
- słup 16/16 cm z drewna C27
- murłata 16/16 cm z drewna C27

Przyjęte założenia obliczeniowe:
- klasa użytkowania konstrukcji: 2
- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe
- w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi
- współczynniki długości wyboczeniowej słupa:

w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie
w płaszczyźnie wiązara

= 1,00

WYNIKI:
Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:

2,40

1,32

-3,12

-0,03

2,40

-3,12

-0,03

Obwiednia momentów w układzie podłużnym:

0,45 1,85

0,90 0,900,30 1,32 0,710,71 1,43 0,290,89 0,89

1,51

0,89 0,89

1,49

0,90 0,90

1,93

0,45

3,20

1,20

2,03

2,14

1,18

3,29

3,28

2,20

18,25

3,73

38,15

7,81

10,75

2,20

37,09

7,59

11,41

2,34

35,56

7,28

8,91

18,78

3,84

5,68

0,15

2,89

3,39

0,14

3,78

3,68

6,18

-4,06

5,47 -0,35

-4

-1,55

4,20

3,79

-2,76

5,22

-3,79

3,83

-2,79

4,94

-3,60

3,94

-2,86

5,30

-3,85

7,79

-5,67

7,78

-5,66

3,89

-2,83

3,04

0,43

1,22

1,36

0,41

3,21

3,19

-2,21

-0,31

-0,89

-0,99

-0,30

-2,33

-2,32

Mz [kNm]

My [kNm]

Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000
drewno z gatunków iglastych, klasy C27

→ f

m,y,d

= 16,62 MPa, f

m,z,d

= 16,62 MPa, f

c,0,d

= 13,54 MPa

Krokiew 14/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27
Smukłość

= 76,1 < 150

= 87,0 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśle
M

= 2,40 kNm N = 9,26 kN

m,y,d

= 4,02 MPa

c,0,d

= 0,41 MPa

c,y

= 0,517, k

c,z

= 0,411

c,0,d

/(k

c,y

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,301 < 1

c,0,d

/(k

c,z

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,316 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)
M

= -3,12 kNm

N = 4,96 kN

m,y,d

= 7,91 MPa

c,0,d

= 0,27 MPa

(

c,0,d

)

m,y,d

= 0,476 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego)

net

= 4,98 mm < u

net,fin

= 3516/200 = 17,58 mm

Maksymalne ugięcie wspornika krokwi

net

= 0,96 mm < u

net,fin

= 2·187/200 = 1,87 mm

Płatew 16/20 cm z drewna C27
Smukłość

= 19,1 < 150

= 23,8 < 150

Obciążenia obliczeniowe
q

= 13,27 kN/m

= 2,37 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek H - I)
N = 18,78 kN
M

= 6,18 kNm M

= 3,19 kNm

c,0,d

= 0,59 MPa

m,y,d

= 5,79 MPa

m,z,d

= 3,74 MPa

(

c,0,d

)

m,y,d

+ k

m,z,d

= 0,508 < 1

(

c,0,d

)

+ k

m,y,d

m,z,d

= 0,471 < 1

Maksymalne ugięcie (odcinek H - I)

net

= 4,04 mm < u

net,fin

= 14,22 mm

Słup 16/16 cm z drewna C27
Smukłość (słup D)

= 75,3 < 150

= 47,6 < 150

Maksymalne siły i naprężenia (słup B)
M

= 5,47 kNm N = 38,15 kN

m,y,d

= 8,01 MPa

c,0,d

= 1,49 MPa

c,y

= 0,592, k

c,z

= 0,882

c,0,d

/(k

c,y

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,668 < 1

c,0,d

/(k

c,z

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,607 < 1

Murłata 16/16 cm z drewna C27
Obciążenia obliczeniowe
q

= 5,47 kN/m q

= 2,87 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia
M

= 1,23 kNm

m,z,d

= 1,80 MPa

m,z,d

= 0,11 < 1

Część wspornikowa murłaty
Obciążenia obliczeniowe
q

= 4,32 kN/m q

= 0,95 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia
M

= 0,01 kNm M

= 0,00 kNm

m,y,d

= 0,01 MPa

m,z,d

= 0,00 MPa

m,y,d

+ k

m,z,d

= 0,00 < 1

m,y,d

m,z,d

= 0,00 < 1

Maksymalne ugięcie:

net

= 0,00 mm < u

net,fin

= 2·50/200 = 0,50 mm

1,2 Strona przy klatce schodowej - od tyłu budynku

DANE:
Geometria ustroju:
Szkic układu poprzecznego

876,0

836,0

4,0

400,0

0,0

50,0°

Szkic układu podłużnego

Łp

326,0

90,0

121,0

90,0

205,0

78,0

235,0

78,0

0,0

Tył budynku Przy klatce schodowej

Kąt nachylenia połaci dachowej

α = 50,0

Rozpiętość wiązara l = 8,76 m
Rozstaw podpór w świetle murłat l

= 8,36 m

Rozstaw osiowy płatwi l

= 4,00 m

Rozstaw krokwi a = 1,10 m

Usztywnienia boczne krokwi - brak
Płatew złożona z czterech odcinków:
- odcinek A - B o rozpiętości l = 3,26 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

- odcinek B - C o rozpiętości l = 1,21 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie
- odcinek C - D o rozpiętości l = 2,05 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,78 m

- odcinek D - E o rozpiętości l = 2,35 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,78 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,78 m

Wysokość całkowita słupa h

= 2,20 m

Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m
Wysięg wspornika murłaty l

= 0,05 m

Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna):

= 0,950 kN/m

= 1,140 kN/m

- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=450 m
n.p.m., nachylenie połaci 50,0 st.):
- na stronie nawietrznej

= 0,700 kN/m

, s

= 1,050 kN/m

- na stronie zawietrznej

= 0,467 kN/m

, s

= 0,700 kN/m

- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 450,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z
=12,0 m):
- na stronie nawietrznej

= 0,489 kN/m

, p

= 0,636 kN/m

- na stronie zawietrznej

= -0,356 kN/m

, p

= -0,462 kN/m

- ocieplenie dolnego odcinka krokwi g

= 0,500 kN/m

, g

= 0,650 kN/m

- dodatkowe obciążenie płatwi q

= 1,000 kN/m,

= 1,300 kN/m

= 1,00

WYNIKI:
Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:

2,39

1,31

-3,12

-0,03

2,39

-3,12

-0,03

Obwiednia momentów w układzie podłużnym:

0,45

1,91

0,90

0,31

1,27

0,78

1,18

0,39

3,26

1,21

2,05

2,35

2,20

3,82

38,62

7,90

2,15

7,56

2,66

6,05

0,16

2,68

2,31

-4

0,30

2,62

3,87

-2,81

5,30

-3,85

3,87

-2,81

5,22

-3,79

2,79

-2,03

3,15

0,43

1,25

1,64

-2,29

-0,32

-0,91

-1,19

Mz [kNm]

My [kNm]

Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000
drewno z gatunków iglastych, klasy C27

→ f

m,y,d

= 16,62 MPa, f

m,z,d

= 16,62 MPa, f

c,0,d

= 13,54 MPa

Krokiew 14/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27
Smukłość

= 76,1 < 150

= 87,0 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśle
M

= 2,39 kNm N = 9,26 kN

m,y,d

= 4,00 MPa

c,0,d

= 0,41 MPa

c,y

= 0,517, k

c,z

= 0,411

c,0,d

/(k

c,y

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,300 < 1

c,0,d

/(k

c,z

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,315 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)
M

= -3,12 kNm

N = 4,96 kN

m,y,d

= 7,91 MPa

c,0,d

= 0,27 MPa

(

c,0,d

)

m,y,d

= 0,476 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego)

net

= 4,98 mm < u

net,fin

= 3516/200 = 17,58 mm

Maksymalne ugięcie wspornika krokwi

net

= 0,96 mm < u

net,fin

= 2·187/200 = 1,87 mm

Płatew 16/20 cm z drewna C27

Smukłość

= 19,1 < 150

= 23,8 < 150

Obciążenia obliczeniowe
q

= 13,27 kN/m

= 2,37 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek A - B)
N = 18,64 kN
M

= 6,05 kNm M

= 3,15 kNm

c,0,d

= 0,58 MPa

m,y,d

= 5,67 MPa

m,z,d

= 3,69 MPa

(

c,0,d

)

m,y,d

+ k

m,z,d

= 0,499 < 1

(

c,0,d

)

+ k

m,y,d

m,z,d

= 0,463 < 1

Maksymalne ugięcie (odcinek A - B)

net

= 3,92 mm < u

net,fin

= 14,18 mm

Słup 16/16 cm z drewna C27
Smukłość (słup D)

= 73,3 < 150

= 47,6 < 150

Maksymalne siły i naprężenia (słup B)
M

= 5,65 kNm N = 38,62 kN

m,y,d

= 8,27 MPa

c,0,d

= 1,51 MPa

c,y

= 0,592, k

c,z

= 0,882

c,0,d

/(k

c,y

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,686 < 1

c,0,d

/(k

c,z

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,624 < 1

Murłata 16/16 cm z drewna C27
Obciążenia obliczeniowe
q

= 5,47 kN/m q

= 2,87 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia
M

= 1,23 kNm

m,z,d

= 1,80 MPa

m,z,d

= 0,11 < 1

Część wspornikowa murłaty
Obciążenia obliczeniowe
q

= 4,32 kN/m q

= 0,95 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia
M

= 0,01 kNm M

= 0,00 kNm

m,y,d

= 0,01 MPa

m,z,d

= 0,00 MPa

m,y,d

+ k

m,z,d

= 0,00 < 1

m,y,d

m,z,d

= 0,00 < 1

Maksymalne ugięcie:

net

= 0,00 mm < u

net,fin

= 2·50/200 = 0,50 mm

1,3 Strona przy klatce schodowej - od frontu budynku

DANE:
Geometria ustroju:
Szkic układu poprzecznego

876,0

836,0

4,0

400,0

0,0

50,0°

Szkic układu podłużnego

278,0

90,0

92,0

334,0

92,0

93,0

220,0

Klatka schodowa Ściana frontowa budynku

Kąt nachylenia połaci dachowej

α = 50,0

Rozpiętość wiązara l = 8,76 m
Rozstaw podpór w świetle murłat l

= 8,36 m

Rozstaw osiowy płatwi l

= 4,00 m

Rozstaw krokwi a = 1,10 m
Usztywnienia boczne krokwi - brak
Płatew złożona z dwóch odcinków:
- odcinek A - B o rozpiętości l = 2,78 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,90 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,92 m

- odcinek B - C o rozpiętości l = 3,34 m

lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,92 m

prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a

= 0,93 m

Wysokość całkowita słupa h

= 2,20 m

Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m
Wysięg wspornika murłaty l

= 0,05 m

Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna):

= 0,950 kN/m

= 1,140 kN/m

- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=450 m
n.p.m., nachylenie połaci 50,0 st.):
- na stronie nawietrznej

= 0,700 kN/m

, s

= 1,050 kN/m

- na stronie zawietrznej

= 0,467 kN/m

, s

= 0,700 kN/m

- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 450,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z
=12,0 m):
- na stronie nawietrznej

= 0,489 kN/m

, p

= 0,636 kN/m

- na stronie zawietrznej

= -0,356 kN/m

, p

= -0,462 kN/m

- ocieplenie dolnego odcinka krokwi g

= 0,500 kN/m

, g

= 0,650 kN/m

- dodatkowe obciążenie płatwi q

= 1,000 kN/m,

= 1,300 kN/m

= 1,00

WYNIKI:
Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:

2,42

1,33

-3,12

-0,03

2,42

-3,12

-0,03

Obwiednia momentów w układzie podłużnym:

0,45

1,41

0,92

1,95

0,46

2,78

3,34

2,20

15,33

46,74

19,14

3,30

6,34

-3

-1,94

4,31

3,30

-2,40

7,26

-5,28

3,96

-2,88

2,29

3,31

-1,67

-2,41

Mz [kNm]

My [kNm]

Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000
drewno z gatunków iglastych, klasy C27

→ f

m,y,d

= 16,62 MPa, f

m,z,d

= 16,62 MPa, f

c,0,d

= 13,54 MPa

Krokiew 14/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27
Smukłość

= 76,1 < 150

= 87,0 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśle
M

= 2,42 kNm N = 9,25 kN

m,y,d

= 4,05 MPa

c,0,d

= 0,41 MPa

c,y

= 0,517, k

c,z

= 0,411

c,0,d

/(k

c,y

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,303 < 1

c,0,d

/(k

c,z

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,318 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)
M

= -3,12 kNm

N = 4,96 kN

m,y,d

= 7,91 MPa

c,0,d

= 0,27 MPa

(

c,0,d

)

m,y,d

= 0,476 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego)

net

= 4,98 mm < u

net,fin

= 3516/200 = 17,58 mm

Maksymalne ugięcie wspornika krokwi

net

= 0,96 mm < u

net,fin

= 2·187/200 = 1,87 mm

Płatew 16/20 cm z drewna C27
Smukłość

= 19,1 < 150

= 23,8 < 150

Obciążenia obliczeniowe
q

= 13,27 kN/m

= 2,37 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek B - C)
N = 19,08 kN
M

= 6,34 kNm M

= 3,31 kNm

c,0,d

= 0,60 MPa

m,y,d

= 5,94 MPa

m,z,d

= 3,88 MPa

(

c,0,d

)

m,y,d

+ k

m,z,d

= 0,523 < 1

(

c,0,d

)

+ k

m,y,d

m,z,d

= 0,486 < 1

Maksymalne ugięcie (odcinek B - C)

net

= 4,32 mm < u

net,fin

= 14,54 mm

Słup 16/16 cm z drewna C27
Smukłość (słup A)

= 69,9 < 150

= 47,6 < 150

Maksymalne siły i naprężenia (słup C)

= 4,31 kNm N = 19,14 kN

m,y,d

= 6,31 MPa

c,0,d

= 0,75 MPa

c,y

= 0,603, k

c,z

= 0,882

c,0,d

/(k

c,y

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,472 < 1

c,0,d

/(k

c,z

·f

c,0,d

) +

m,y,d

= 0,443 < 1

Murłata 16/16 cm z drewna C27
Obciążenia obliczeniowe
q

= 5,47 kN/m q

= 2,87 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia
M

= 1,23 kNm

m,z,d

= 1,80 MPa

m,z,d

= 0,11 < 1

Część wspornikowa murłaty
Obciążenia obliczeniowe
q

= 4,32 kN/m q

= 0,95 kN/m

Maksymalne siły i naprężenia
M

= 0,01 kNm M

= 0,00 kNm

m,y,d

= 0,01 MPa

m,z,d

= 0,00 MPa

m,y,d

+ k

m,z,d

= 0,00 < 1

m,y,d

m,z,d

= 0,00 < 1

Maksymalne ugięcie:

net

= 0,00 mm < u

net,fin

= 2·50/200 = 0,50 mm

Obliczenia belek stropowych;
2. Belki stropowe w części tylnej budynku Kłodzka 1
Założono bardziej niekorzystny układ 2 belek jednoprzęsłowych drewnianych dla których
przyjęto dalej w obliczeniach najbardziej niekorzystne parametry geometryczne tj rozstaw i rozpiętość
ze względu na brak regularności geometrycznej budynku.

2.1. Trakt tylny – belki z lewej strony, trakt o mniejszej rozpiętości l=3,05m, belki co 90 cm
Lo =1,05 x 3.05 = 3,20 m,

Założono odciążenie stropu przez usunięcie zasypek i ułożenie 8 cm wełny mineralnej i wykonanie
podłóg z płyt OSB
Obciążenie użytkowe mieszkalne q=1,4x 1,5 = 2.1 kN/m2
Obciążenie skupione od belki podwalinowej P= (18,64+38,62+10,48+36,96+13)/8,94m = 13,2kN/m
P` = 0,9 x 13,2 = 12,0 kN
Obciążenie równomiernie rozłożone, przed odciążeniem i przy obc. Użytkowym 1,2 kN/m2 – tabl 12
G1 = [ 2,78 + 1,68] x 0,9 = 4,014 kN/m -
Obciążenie równomiernie rozłożone po odciążeniu stropu i przy obc użytk . jak dla mieszkan tabl 11
g2 = [1,28+2,1] x 0,9 = 3,04kN/m

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

3,20

2,20

1,00

12,00

Momenty zginające [kNm]:

,46

11,83

- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki

- stosunek l

/l =1,00

- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki

- klasa użytkowania konstrukcji - 2

Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000

Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
W

= 2304 cm

, J

= 27648 cm

, m = 31,7 kg/m

drewno z gatunków iglastych, klasy C22
f

m,y,d

= 10,15 MPa, f

v,d

= 1,11 MPa

Zginanie
Moment

maksymalny

max

= 11,83 kNm

m,y,d

= 5,13 MPa

m,y,d

/ f

m,y,d

= 0,51 < 1

Zwichrzenie

crit

= 1,00

m,y,d

= 5,13 MPa < k

crit

·f

m,y,d

= 10,15 MPa

Ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= -13,46 kN

= 0,35 MPa < f

v,d

= 1,11 MPa

Docisk na podporze

Reakcja podporowa R

= 13,46 kN

(wymiarowanie

docisk

pominięto)

Stan graniczny użytkowalności (

=1,15; k

def

= 0,80)

Wartość graniczna ugięcia u

net,fin

= l

/ 250 = 12,80 mm

Ugięcie maksymalne u

fin

= u

+ u

=7,02 mm

fin

= 7,02 mm < u

fin,net

= 12,80 mm

Uwaga ; przy tej rozpiętości i tym układzie obciążeń belka może mieć wymiar 14 x 24 cm.
Jednak ze względu na konieczność usunięcia podwalin należy wprowadzić dodatkowe belki podpierające słupy.

2.2

Trakt tylny – belki z prawej strony, trakt o większej rozpiętości l=4,75m, belki co 120 cm

Lo =1,05 x 4.75 = 5,0 m,

Założono odciążenie stropu przez usunięcie zasypek i ułożenie 8 cm wełny mineralnej i wykonanie
podłóg z płyt OSB
Obciążenie użytkowe mieszkalne q=1,4x 1,5 = 2.1 kN/m2
Obciążenie skupione od belki podwalinowej

P= (18,25+38,15+10,75+37,09+11,41)/8,57m = 13,5kN/m , P`= 1,2 x 13,5 = 16,2 kN

Obciążenie równomiernie rozłożone, przed odciążeniem i przy obc. Użytkowym 1,2 kN/m2 – tabl 12
G1 = [ 2,78 + 1,68] x 1,2 = 5,35 kN/m -
Obciążenie równomiernie rozłożone po odciążeniu stropu i przy obc użytk . jak dla mieszkan tabl 11
g2 = [1,28+2,1] x 1,2 = 4,06kN/m

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

5,00

2,20

2,80

16,20

Momenty zginające [kNm]:

19,76

33,13

- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki

- stosunek l

/l =1,00

- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki

- klasa użytkowania konstrukcji - 2

Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000

Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
W

= 2304 cm

, J

= 27648 cm

, m = 31,7 kg/m

drewno z gatunków iglastych, klasy C22
f

m,y,d

= 10,15 MPa, f

v,d

= 1,11 MPa

Zginanie
Moment

maksymalny

max

= 33,13 kNm

m,y,d

= 14,38 MPa

m,y,d

/ f

m,y,d

= 1,42 > 1

(!!!)

Zwichrzenie

crit

= 1,00

m,y,d

= 14,38 MPa > k

crit

·f

m,y,d

= 10,15 MPa

(!!!)

Ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 19,76 kN

= 0,51 MPa < f

v,d

= 1,11 MPa

Docisk na podporze

Reakcja podporowa R

= 19,76 kN

(wymiarowanie

docisk

pominięto)

Stan graniczny użytkowalności (

=1,15; k

def

= 0,80)

Wartość graniczna ugięcia u

net,fin

= l

/ 250 = 20,00 mm

Ugięcie maksymalne u

fin

= 43,16 mm

fin

= 43,16 mm > u

fin,net

= 20,00 mm

(!!!)

Przy tym układzie obciążenia belki nie spełniają warunku nośności i wartości użytkowej jak dla stropu
mieszkalnego. Wobec powyższego należy sprawdzić czy strop obciążony tylko warstwami stropu odciążonego
spełnia warunki nośności

2.2.1. Sprawdzenie

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

Obciążenie q = 1,28 x 1,2 = 1,54 kN/m + siła P = 16,2 kN

5,00

2,20

2,80

16,20

Momenty zginające [kNm]:

13,46

11,52

25,37

- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki

- stosunek l

/l =1,00

- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki

- klasa użytkowania konstrukcji - 2

Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000

Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
W

= 2304 cm

, J

= 27648 cm

, m = 31,7 kg/m

drewno z gatunków iglastych, klasy C22
f

m,y,d

= 10,15 MPa, f

v,d

= 1,11 MPa

Zginanie
Moment

maksymalny

max

= 25,37 kNm

m,y,d

= 11,01 MPa

m,y,d

/ f

m,y,d

= 1,08 > 1

(!!!)

Zwichrzenie

crit

= 1,00

m,y,d

= 11,01 MPa > k

crit

·f

m,y,d

= 10,15 MPa

(!!!)

Ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 13,46 kN

= 0,35 MPa < f

v,d

= 1,11 MPa

Docisk na podporze

Reakcja podporowa R

= 13,46 kN

(wymiarowanie

docisk

pominięto)

Stan graniczny użytkowalności (

=1,15; k

def

= 0,80)

Wartość graniczna ugięcia u

net,fin

= l

/ 250 = 20,00 mm

Ugięcie maksymalne u

fin

= 31,55 mm

fin

= 31,55 mm > u

fin,net

= 20,00 mm

(!!!)

Stwierdzam, że belki stropowe mimo odciążenia nie spełniają warunku nośności i wartości
użytkowej po obciążeniu stropu siłami ze słupów + obciążeniem stropu odciążonego poprzez
usunięcie zasypki.
Wobec powyższego na powyższym stropie w części tylnej nie można zaprojektować
pomieszczeń mieszkalnych przy obecnym stanie wykonania więźby dachowej. Zaleca się
dokonanie wymiany stropu, tym bardziej, że belki stropowe są miejscami w złym stanie
technicznym ( końcówki belek).Do chwili wymiany stropu istniejący strop należy odciążyć
poprzez usunięcie podłóg usunięcie zasypek i wt miejsce ułożenie 12 cm wełny mineralnej w
celu ocieplenia stropu. Stropu nie wolno użytkować, należy go zabezpieczyć przed dostępem
osób postronnych. 2 x do roku należy przeprowadzać kontrolę techniczną stropu.

Po wykonaniu remontu tj wymiany stropu na wps można powierzchnię strychową adaptować
na mieszkania,

2.3. Sprawdzenie belek stropowych w części frontowej budynku ul. Kłodzka 1

Belki stropowe w części frontowej budynku oparte są na podciągu z belki drewnianej

o rozpiętości L = 5,40 m opartej na ścianie szczytowej oraz ścianie wewnętrznej budynku
równoległej do ściany szczytowej. Belka => podciąg ma wymiary 25x 30 cm.
Na belce opierają się belki stropowe ( prawdopodobnie ciągłe ) ( inwestor nie wykonał w
terminie zleconych odkrywek).Przyjęto schematy jn.

2.3.1. Sprawdzenie belek
Rozpiętość belek b = 2,89 + 4,85m , rozstaw belek a=1,20m

Obciążenie równomiernie rozłożone po odciążeniu stropu i przy obc użytk . jak dla mieszkan tabl 11

g2 = [1,28+2,1] x 1,2 = 4,06kN/m

- P śr = 16,3 kN/m x 1,2 = 19,55 kN

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

2,89

4,85

2,06

0,83

2,90

1,95

19,55

Momenty zginające [kNm]:

3,75

,18

17,26

1,64

-23,26

25,53

-23,26

- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki

- stosunek l

/l =1,00

- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki

- klasa użytkowania konstrukcji - 2

Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000

Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
W

= 2304 cm

, J

= 27648 cm

, m = 31,7 kg/m

drewno z gatunków iglastych, klasy C22
f

m,y,d

= 10,15 MPa, f

v,d

= 1,11 MPa

Belka
Zginanie
Moment

maksymalny

max

= 25,53 kNm

m,y,d

= 11,08 MPa

m,y,d

/ f

m,y,d

= 1,09 > 1

(!!!)

Zwichrzenie

crit

= 1,00

m,y,d

= 11,08 MPa > k

crit

·f

m,y,d

= 10,15 MPa

(!!!)

Ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= -28,16 kN

= 0,73 MPa < f

v,d

= 1,11 MPa

Docisk na podporze

Reakcja podporowa R

= 51,18 kN

(wymiarowanie

docisk

pominięto)

Stan graniczny użytkowalności (

=1,15; k

def

= 0,80)

Wartość graniczna ugięcia u

net,fin

= l

/ 250 = 19,40 mm

Ugięcie maksymalne u

fin

= 23,72 mm

fin

= 23,72 mm > u

fin,net

= 19,40 mm

(!!!)

2.3.2. Obliczenie stropu po odciążeniu , bez obciążenia użytkowego, jedynie obciążenie od
słupów konstrukcji dachowej

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

2,89

4,85

2,06

0,83

2,90

1,95

19,55

Momenty zginające [kNm]:

38,32

1,20

-17,63

20,67

-17,63

- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki

- stosunek l

/l =1,00

- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki

- klasa użytkowania konstrukcji - 2

Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000

Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
W

= 2304 cm

, J

= 27648 cm

, m = 31,7 kg/m

drewno z gatunków iglastych, klasy C22
f

m,y,d

= 10,15 MPa, f

v,d

= 1,11 MPa

Belka
Zginanie
Moment

maksymalny

max

= 20,67 kNm

m,y,d

= 8,97 MPa

m,y,d

/ f

m,y,d

= 0,88 < 1

Zwichrzenie

crit

= 1,00

m,y,d

= 8,97 MPa < k

crit

·f

m,y,d

= 10,15 MPa

Ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= -22,57 kN

= 0,59 MPa < f

v,d

= 1,11 MPa

Docisk na podporze

Reakcja podporowa R

= 38,32 kN

(wymiarowanie

docisk

pominięto)

Stan graniczny użytkowalności (

=1,15; k

def

= 0,80)

Wartość graniczna ugięcia u

net,fin

= l

/ 250 = 19,40 mm

Ugięcie maksymalne u

fin

= 18,06 mm

fin

= 18,06 mm < u

fin,net

= 19,40 mm

Powyższe obliczenie potwierdza że wyłączając strop z użytkowania oraz odciążając go można traktować go jako
nieużytkowy – należy zamknąć dostęp do strychu z klatki schodowej, a w żadnym przypadku nie dopuszcza się
do wprowadzeniu na poziomie strychu funkcji użytkowej.

Wnioski końcowe – dotyczące stanu stropu oraz jego dalszego użytkowania.

Strop ten nie spełnia warunku nośności i wartości użytkowej w przypadku jego użytkowania
- co kwalifikuje go do wymiany , tym bardziej że stwierdzono że niektóre belki są
uszkodzone ( spróchniałe belki w gniazdach) i winny być wymienione. Również założenie
klasy C22 dla drewna jest również w niektórych przypadkach zawyżone , działa to dodatkowo
na niekorzyść nośności konstrukcji.
Ponadto w wyniku przeglądu pomieszczeń poniżej kondygnacji stropowej stwierdzono
uszkodzenia podsufitek co w dalszej konsekwencji może doprowadzić do ich odspojenia od
belek stropowych. W pobliżu ścian szczytowych stwierdzono brak belek które
prawdopodobnie uległy biodegradacji. Mimo wizualnie dobrej jakości belek stwierdzono np.
w 2 belce poważne uszkodzenie – belka zgniła w gnieździe podporowym na całej długości
podparcia. W tym samym miejscu stwierdzono znaczne ugięcie stropu – sufitu w
pomieszczeniu poniżej ( pomieszczenie z prawej strony od szczytu znajdującego się w części
frontowej budynku.
Wobec powyższego obliczenia potwierdzają o konieczności wymiany stropu bez względu na
stan zagospodarowania poddasza .

Projektuje się strop WPS na belkach stalowych, natomiast słupy podpierające więźbę
dachową opiera się na dodatkowo wzmocnionych belkach stalowych IPN .
W związku z powyższym w celu wykonania powyższych prac należy wykwaterować
lokatorów z pomieszczeń mieszkalnych poniżej stropu strychowego.
Do chwili wykonania powyższych prac strop należy traktować jako nieużytkowy, jednak
należy wykonać prace zabezpieczające polegające na odciążeniu całości stropu z zasypki i
ułożenia w to miejsce 12 cm wełny mineralnej oraz pokrycia belek stropowych pomostami z
desek. Strych winien być wyłączony z użytkowania.

3. Projekt stropu WPS

3.1 Zestawienie obciążeń

Tablica 1. Obciążenie stropu wps B= 1.0 m - rozstaw belek

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1.5 cm

[19,0kN/m3·0,015m]

0,29

1,30

0,38

2. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, zbrojony,

zagęszczony grub. 4,5 cm [25,0kN/m3·0,045m]-
przyjęta gr płyty wps 4,5 cm

1,13

1,30

1,47

3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m]

0,05

1,30

0,07

4. Warstwa cementowa grub. 6 cm

[21,0kN/m3·0,06m]

1,26

1,30

1,64

5. Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia

mieszkalne w domach indywidualnych,
czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach,
więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.)
[1,5kN/m2]

1,50 1,40 0,35 2,10

6. Płytki kamionkowe grubości 7 mm na zaprawie

cementowej 1:3 gr. 16-23 mm [0,320kN/m2]

0,32

1,30

0,42

Σ:

4,55

1,33 -- 6,07

Tablica 2. Obciążenie od obetonowania belki stalowej - obustronnie

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,

niezbrojony, zagęszczony grub. 16 cm i szer.0,20
m [24,0kN/m3·0,16m·0,20m]

0,77

1,30

1,00

Σ:

0,77

1,30 -- 1,00

Tablica 3. Obciążenie ścianką z betonu komórkowego gr 12 cm obustronnie otynkowaną 2 x 1,5
cm

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Mur z drobnych elementów z betonu

komórkowego odmiany 05 grub. 12,5 cm i
szer.2,60 m [7,500kN/m3·0,125m·2,60m]

2,44

1,30

3,17

2. Warstwa cementowo-wapienna grub. 3 cm i

szer.2,60 m [19,0kN/m3·0,03m·2,60m]

1,48

1,30

1,92

Σ:

3,92

1,30 -- 5,10

Tablica 4. Ścianki GK 6 cm obustronnie opłytowane 2,6 m

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer.

2,60 m [(12,0kN/m3·0,025m)·2,60m]

0,78

1,30

1,01

2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 5 cm i

szer.260 cm [1,0kN/m3·0,05m·2,60m]

0,13

1,30

0,17

Σ:

0,91

1,30 -- 1,18

Tablica 5. Ścianki GK 12 cm H 2,60m

Lp Opis

obciążenia Obc.

char.

kN/m

Obc.

obl.

kN/m

1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer.

2,60 m [(12,0kN/m3·0,025m)·2,60m]

0,78

1,30

1,01

2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 8 cm i

szer.260 cm [1,0kN/m3·0,08m·2,60m]

0,21

1,30

0,27

Σ:

0,99

1,30 -- 1,29

3.2. Obliczenia belek stropu WPS od strony tylnej budynku
Przyjęto belki jednoprzęsłowe oparte w wykutych gniazdach w ścianach zewnętrznych
i środkiem podparte na wieńcu wykonanym na ścianie środkowej murowanej

3.2.1. Trakt o większej rozpiętości

L = 4,76m , Lo = 1,05x4,76 = 5,00m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m ,

Przyjęto siłę P = max Pi = 46,45 kN

Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,40m
q1= 6,07 x 1,4 + 1,0 = 9,50 kN/m
Dla belek obciążonych słupami zakłada się szerokość płyt wps b=0,9m
q2 = 6,07 x 0,9 +1,0 = 6,46 kN/m

3.2.1.1. Obciążenie tylko z WPS do 1,40 + 1,40 m

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

5,00

Momenty zginające [kNm]:

24,61

30,76

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone w środku ciężkości belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : I 220

stal: St3

= 278 cm

, J

= 3060 cm

, A

= 17,8 cm

, m = 31,1 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,079)

= 64,50 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 222,22 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 0,571

Moment maksymalny M

max

= 30,76 kNm

max

·M

= 0,834 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 24,61 kN

max

/ V

= 0,111 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 24,61 kN < V

= 0,6·V

= 133,33 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 14,29 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 11,12 mm

max

= 11,12 mm < f

= 14,29 mm

Przyjęto belki IPN 220 mm dla rozpiętości WPS 1,40 + 1,40 m

3.2.1.2. Obciążenie tylko z WPS 0,90 + 0,90 m i siła skupiona P = 46,45kN

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

5,00

2,00

3,00

46,45

Momenty zginające [kNm]:

45,73

77,17

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : 2 I 220

stal: St3

= 556 cm

, J

= 6120 cm

, A

= 35,6 cm

, m = 62,2 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,079)

= 129,00 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 444,43 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 1,000

Moment maksymalny M

max

= 77,17 kNm

max

·M

= 0,598 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 45,73 kN

max

/ V

= 0,103 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 45,73 kN < V

= 0,6·V

= 266,66 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 14,29 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 11,99 mm

max

= 11,99 mm < f

= 14,29 mm

3.2.1.3. Obciążenie z WPS 1,40 + 1,40 m i siła skupiona P = 46,45kN

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

5,00

2,00

3,00

46,45

Momenty zginające [kNm]:

,33

44,

86,29

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : 2 I 220

stal: St3

= 556 cm

, J

= 6120 cm

, A

= 35,6 cm

, m = 62,2 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,079)

= 129,00 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 444,43 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 1,000

Moment maksymalny M

max

= 86,29 kNm

max

·M

= 0,669 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 53,33 kN

max

/ V

= 0,120 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 53,33 kN < V

= 0,6·V

= 266,66 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 14,29 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 13,70 mm

max

= 13,70 mm < f

= 14,29 mm

Przy rozstawie WPS co 1,40 m można przyjąć 2 IPN 220 mm

3.2.2. Trakt o mniejszej rozpiętości

L = 2,91m , Lo = 1,05x2,91 = 3,05m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m ,

Przyjęto siłę P = max Pi = 46,45 kN

3.2.2.1 Obciążenie siłą skupioną słupa i obciążeniem od WPS 1,5+ 1,5m

Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,50m
q1= 6,07 x 1,5 + 1,0 = 10,11 kN/m
Dla belek obciążonych słupami zakłada się szerokość płyt wps b=1,50m

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

3,05

1,05

2,00

46,45

10,11

Momenty zginające [kNm]:

46,48

32,01

43,01

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : 2 I 160

stal: St3

= 234 cm

, J

= 1870 cm

, A

= 20,2 cm

, m = 35,8 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,080)

= 54,35 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 251,40 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 1,000

Moment maksymalny M

max

= 43,01 kNm

max

·M

= 0,791 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 46,48 kN

max

/ V

= 0,185 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 46,48 kN < V

= 0,6·V

= 150,84 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 8,71 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 8,14 mm

max

= 8,14 mm < f

= 8,71 mm

Przyjęto pod słupami 2 x IPN 160 mm

3.2.2.2 Obciążenie obciążeniem od WPS 1,5+ 1,5m

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

3,05

10,

Momenty zginające [kNm]:

15,

11,98

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : I 160

stal: St3

= 117 cm

, J

= 935 cm

, A

= 10,1 cm

, m = 17,9 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,080)

= 27,18 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 125,70 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 0,636

Moment maksymalny M

max

= 11,98 kNm

max

·M

= 0,693 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 15,72 kN

max

/ V

= 0,125 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 15,72 kN < V

= 0,6·V

= 75,42 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 8,71 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 5,27 mm

max

= 5,27 mm < f

= 8,71 mm

Przyjęto dwuteownik IPN 160 mm

3.3. Obliczenia belek stropu WPS w części środkowej budynku naprzeciw klatki schodowej
Przyjęto belki jednoprzęsłowe oparte na wieńcach wykonanych na ścianach
poprzecznych klatki schodowej

Lmax = 3,50m, Lo=1,05 x 3,5 = 3,68 m
Obciążenie od stropu WPS 1,5 + 1,5 m maksymalnie

Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,50m
q1= 6,07 x 1,5 + 1,0 = 10,11 kN/m

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

3,68

10,

Momenty zginające [kNm]:

,05

17,52

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : I 180

stal: St3

= 161 cm

, J

= 1450 cm

, A

= 12,4 cm

, m = 21,9 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,080)

= 37,37 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 154,88 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 0,586

Moment maksymalny M

max

= 17,52 kNm

max

·M

= 0,800 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 19,05 kN

max

/ V

= 0,123 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 19,05 kN < V

= 0,6·V

= 92,93 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 10,51 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 7,24 mm

max

= 7,24 mm < f

= 10,51 mm

Przyjęto IPN 180 mm

3.4. Obliczenia belek stropu WPS w części frontowej budynku .

Przyjęto belki jednoprzęsłowe oparte w wykutych gniazdach w ścianach zewnętrznych i
środkiem podparte na stalowym podciągu opartym na wieńcu ściany poprzecznej klatki
schodowej i filarku międzyokiennym – na wykonanym rdzeniu żelbetowym .

3.4.1. Trakt o większej rozpiętości

L = 4,90m , Lo = 1,05x4,80 = 5,04m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m ,

Przyjęto siłę P = max Pi = 46,58 kN

Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,40m
q1= 6,07 x 1,4 + 1,0 = 9,50 kN/m

3.4.1.1. Od obciążenia płytami WPS 140+ 140 cm

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

5,04

Momenty zginające [kNm]:

24,

31,25

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : I 220

stal: St3

= 278 cm

, J

= 3060 cm

, A

= 17,8 cm

, m = 31,1 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,079)

= 64,50 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 222,22 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 0,509

Moment maksymalny M

max

= 31,25 kNm

max

·M

= 0,952 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 24,80 kN

max

/ V

= 0,112 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 24,80 kN < V

= 0,6·V

= 133,33 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 14,40 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 11,48 mm

max

= 11,48 mm < f

= 14,40 mm

Przyjęto IPN 220 mm co max 140 cm

3.4.1.2. Od obciążenia płytami WPS 140+ 140 cm + siła skupiona słupa

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

5,04

2,00

3,04

46,

9,5

Momenty zginające [kNm]:

53,

44,

87,15

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : 2 I 220

stal: St3

= 556 cm

, J

= 6120 cm

, A

= 35,6 cm

, m = 62,2 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,079)

= 129,00 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 444,43 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 1,000

Moment maksymalny M

max

= 87,15 kNm

max

·M

= 0,676 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 53,76 kN

max

/ V

= 0,121 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 53,76 kN < V

= 0,6·V

= 266,66 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 14,40 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 14,07 mm

max

= 14,07 mm < f

= 14,40 mm

3.4.2. Trakt o mniejszej rozpiętości

L = 2,90m , Lo = 1,05x2,90 = 3,05m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m ,

Przyjęto siłę P = max Pi = 46,58 kN

Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,50m
q1= 6,07 x 1,5 + 1,0 = 10,11 kN/m

3.4.2.1. Od obciążenia płytami WPS 150+ 150 cm

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

3,05

10,

Momenty zginające [kNm]:

15,

12,15

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : I 220

stal: St3

= 278 cm

, J

= 3060 cm

, A

= 17,8 cm

, m = 31,1 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,079)

= 64,50 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 222,22 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 0,718

Moment maksymalny M

max

= 12,15 kNm

max

·M

= 0,262 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 15,94 kN

max

/ V

= 0,072 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 15,94 kN < V

= 0,6·V

= 133,33 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 8,71 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 1,63 mm

max

= 1,63 mm < f

= 8,71 mm

Ze względu na podparcie na podciągu stalowym przyjęto IPN 220 mm

3.4.2.2. Od obciążenia płytami WPS 150+ 150 cm + siła skupiona słupa P = 46,74kN

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

3,05

2,00

1,05

46,

10,

Momenty zginające [kNm]:

32,

47,

43,52

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : 2 I 220

stal: St3

= 556 cm

, J

= 6120 cm

, A

= 35,6 cm

, m = 62,2 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,079)

= 129,00 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 444,43 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 1,000

Moment maksymalny M

max

= 43,52 kNm

max

·M

= 0,337 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 47,11 kN

max

/ V

= 0,106 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 47,11 kN < V

= 0,6·V

= 266,66 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 8,71 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 2,52 mm

max

= 2,52 mm < f

= 8,71 mm

Przyjęto konstrukcyjnie 2 IPN 220mm

3.4.3. Obliczenie podciągu pod podparcie belek stropu WPS poz 3.4.2.

Obciążenie skupione od reakcji belek obciążonych słupami

P = 47,11 + 53,76 = 100,87 kN L= 3,44m

Obciążenie równomiernie rozłożone do pozostałych belek

q = ( 15,94/3)x2 + (24,8/2,8) x 2 = 10,62+17,71

q = 28,33 kN/mb

Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

6,54

3,44

3,10

100,

28,

Momenty zginające [kNm]:

145,

150,

323,51

- brak stężeń bocznych na długości belki;

- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;

Wymiarowanie wg PN-90/B-03200

Przekrój : 2 I 340

stal: St3

= 1846 cm

, J

= 31400 cm

, A

= 83,0 cm

, m = 136 kg/m

zginanie : klasa przekroju 1 (

= 1,084)

= 410,20 kNm

ścinanie : klasa przekroju 1

= 1034,51 kN

Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia

= 1,000

Moment maksymalny M

max

= 323,51 kNm

max

·M

= 0,789 < 1

Nośność na ścinanie
Maksymalna

siła poprzeczna V

max

= 150,59 kN

max

/ V

= 0,146 < 1

Nośność na zginanie ze ścinaniem

max

= 150,59 kN < V

= 0,6·V

= 620,71 kN

→ warunek niemiarodajny

Stan graniczny użytkowania (

=1,15)

Ugięcie graniczne f

= l

/ 350 = 18,69 mm

Ugięcie maksymalne f

max

= 17,53 mm

max

= 17,53 mm < f

= 18,69 mm

Przyjęto 2 IPN 340

Istnieje możliwość zmiany powyższego podciągu w przypadku zmiany sposobu jego
podparcia pośredniego. Powyższe można rozstrzygnąć w ramach nadzoru autorskiego
zleconego w ramach odrębnego zlecenia.

Opracował Sprawdził

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt 2 Technika obliczen i sposob przedstawienia wynikow w sprawozdaniu
Pn B 03000 1990 Projekty Budowlane Obliczenia Statyczne
PN 90 B 03000 Projekty budowlane Obliczenia statyczne
Projekt 2 Technika obliczen i sposob przedstawienia wynikow w sprawozdaniu
PN 90 B 03000 Projekty budowlane Obliczenia statyczne
PN B 03264 2002 Konstrukcje betonowe zelbetowe i sprezone Obliczenia statyczne i projektowanie c2
[norma]PN 83 B 03010 Ĺšciany oporowe Obliczenia statyczne i projektowanie
projekt 2, Strona tytułowa - podtytuł 2, 2. Obliczenia statyczne.
TRF Opis Techniczny Obliczenia Projektowe
PM 90 B 03200 Konstrukcje stalowe Obliczenia statyczne i projektowanie
norma PN 90 B 03200 Konstrukcje stalowe Obliczenia statyczne i projektowanie
Norma Pn B 03264 2002 Konstrukcje Betonowe, zelbetowe I Sprobne Obliczenia Statyczne I Projektowanie
PN B 03150 2000 Konstrukcje drewniane Obliczenia statyczne i projektowanie
PN 90 B 03200 Konstrukcje stalowe Obliczenia statyczne i projektowanie
PN 88 B 03004 Kominy murowane i żelbetowe Obliczenia statyczne i projektowanie
Budownictwo Ogólne 2 - Projekt - przykład 2, Obliczenia - więźba dachowa, OBLICZENIA STATYCZNE WIĘŹB
BK Opis Techniczny Obliczenia Projektowe

więcej podobnych podstron