Powrót do spisu treści

Poprzednia strona

8. ŚCINANIE, SKRĘCANIE, PRZEBICIE

8.1. Ścinanie

8.1.1. M iarodajna siła poprzeczna V

sp

, V

sl

. Przy sprawdzaniu elementów z betonu zbrojonego lub spr ężonego na

ścinanie wartość siły poprzecznej należy odnieść do osi środków ciężkości ele mentu w fazie I. W związku z tym
obciążenia skupione lub rozłożone na odcinkach górnej lub dolnej krawędzi lub powierzchni dźwigarów (nawierzchni,
nad podporami, łożyskami) powinny być sprowadzone do osi środków ciężkości dź wigarów, co ma i stotny wpływ na
wartości maksym alne sił wewnętrznych, w tym sił poprzecznych. Ilustrację tego stanowi rys. 15a), b) i c). W artości
miarodajne V mogą być m niejsze od wartości teoretycz nych V

teor

dla elementów traktowanych jako pręty.

Przy sprawdzaniu belek o z miennym przekroju, a przede wsz ystkim wysokości, np. w postaci skosów lub
krzywoliniowego obrysu w pi onie dolnej krawędzi dźwigarów z jazdą górą lub górnej przy jeździe dołe m nal eży
wyznaczyć teoretyczną wartość siły poprzeczne j z uwzględnieniem zmiany nachylenia pr zekrojów, dla których
wyznaczono siły wewnętrzne względe m osi środkó w ciężkości dźwigara zgodni e ze wzorem

(78)

w którym:
V - obliczeniowa wartoś ć siły poprzecznej bez uwzględnienia wpływu zmiennej wysokości,
M - mom ent zginający w sprawdz anym przekroju,
z - ram ię sił wewnętrznych,

ϑ

- kąt m iędzy osią środków ciężkości pręta a osią prostopadłą do płaszczyzny dz iałania sił,

znak (+) - należy przyjąć wtedy, kiedy wraz z kierunkiem x,



M(x)



rośnie zaś z maleje lub odwrotnie,

znak (-) - należy przyjąć wtedy, kiedy wraz z kierunkiem x zarówno



M(x)



jak z rosną lub maleją.

W belkach ze skosami o kącie

ϑ

miarodajną siłę poprzeczną V

1

należy przyjmować jako V

sp

lub V

sl

(rys. 15).

8.1.2. Elem enty niezbrojone na ścinanie. Do elementów niezbrojonych na ścinanie należy zaliczyć nie tylko
elementy bez strzemion, ale również zbrojone strze mionami poni żej minim um, zgodnie z 8.1.3 i tabl. 20. Sam e pręty
odgięte nie mogą być uznane jako wystarczające zbrojenie na ścinanie, z wyjątkiem stref podparcia płyt.
W elementach niezbrojonych na ścinani e obliczeniowa siła poprzeczna powinna być przeniesiona prze z beton. Średnie
naprężenie ścinające

τ

b

w najbardziej zagrożonym przekroju powinno spełniać warunek

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 1

Rys. 15. W yznaczanie miarodajnej siły poprzecznej w strefie podporowe j:

a) przekrój prostokątny stały, b) przekrój teowy stały, c) przekrój teowy zmienny

(79)

w którym:

τ

b

- średnia wartość napr ężenia ścinającego w betonie,

V - obliczeniowa siła poprzecz na w przekroju miarodajnym ,
b - minimalna grubość środnika lub szerokość prz ekroju,
z - ram ię sił wewnętrznych (wstępnie można założyć z = 0,85 h

1

, gdzie h

1

- wysokość użytkowa),

τ

R

- wytrzymałość oblic zeniowa betonu na ścinanie

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 2

(80)

R

btk 0,05

- wg tabl. 2.

Wartości

τ

R

dla różnych klas betonu podano w tabl. 15.

Tablica 15. Wartości obli czeniowych wytrzymałości betonu

τ

R

i

τ

b max

(MPa)

Klasa betonu

B20

B25

B30

B35

B40

B45

B50

B60

τ

R

0,23

0,26

0,28

0,32

0,35

0,38

0,40

0,45

τ

b max

3,35

3,75

4,10

4,43

4,75

4,75

4,75

4,75

Wytrzymałość

τ

R

odniesiona do przekroju ze zbrojeniem podłużnym ul ega zwiększeniu w zależności od stopnia

zbrojenia podłużnego µ zgodnie z mnożnikiem

(81)

w którym:

gdzie:
A

aL

- pole przekroju zbrojenia podłużnego,

h

1

- wysokość użytkowa.

Wytrzymałość

τ

R

ulega zwiększeniu w zależ ności od wpływu ści skającej si ły osiowej wynikłej ze sprężenia lub z

obciążeń zewnętrznych. W yraża się to mnożnikiem

(82)

w którym:
M

0

- mom ent dekompresji, przy którym na jednej krawędzi naprężenie równa się zeru.

M

max

- obliczeniowy moment maksym alny w przekroju sprawdzanym.

Element zbrojony i obciążony siłą osiową oraz momentem ale bez minimalnego (co najm niej) zbrojenia w postaci
strzemion poddany ch działaniu obliczeniowej siły poprzecznej V powinien spełniać warunek

(83)

Jeśli w przekroju sprawdzanym występują cięgna nachylone pod kątami

α

2i

względem osi środków ciężkości elementu

należy je uwzględnić redukując wartość obli czeniowej siły poprzecznej o składową

∆

V

p

wynikającą z rzutu sił

przedstawiających nośności obl iczeniowe cięgien

(84)

lub w przypadku lin

(85)

We wzorach (84) i (85):
A

pi

- pole przekroju cięgien z drutów gładkich,

P

pi

- nośność obliczeniowa lin,

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 3

R

p

- wytrzymałość obliczeniowa drutów gładkich,

α

2i

- nachylenie cięgna i-tego w odniesieniu do osi środków ciężkości.

Poziom naprężenia,

τ

b

w elementach żelbetowych, wywołanego obliczeniową siłą popr zeczną nie powinien przekroczyć

wartości 0,25 R

b

. Elementów tych m ożna nie sprawdzać na ścinanie jeśli poziom

τ

b

nie przekracza wartości 0,75 R

bt 0,05

.

8.1.3. Elem enty zbrojone na ścinanie. Elementami zbrojonym i na ścinanie nazywamy elementy zbrojone
strzemionami powyżej minim um oraz prętami odgiętymi. W szczególnych przypadkach zbrojenie samymi
strzemionam i uznaje się za wystarczające.
Wartości naprężeń ścinających

τ

b

w betonie elementów zbrojonych na ścinanie nie mogą przekraczać wartości

τ

b max

wg tabl. 15. W przypadku przekroczenia tej wartości należy zwiększ yć przekrój elementu lub podwyższyć klasę betonu.
Obliczeniowa siła poprzeczna V obliczona zgodnie z 8.1.1 z uwzględnieniem ewentualnego odciążającego wpływu

∆

V

p

cięgien sprężających nachylonych względem osi elem entu według wzorów (84) i (85) przenoszona jest w części

∆

V

b

przez beton zgodnie z wzorem

(86)

przez pręty odgięte pod kątem

α

1i

zgodnie z wzorem

(87)

dla

α

1

= 45°,

∆

V

a

= 0,7n

⋅

R

a

A

a

; n- liczba prętów przez strzemiona prostopadłe do osi elem entu zgodnie z wzorem

(88)

oraz przez strzemiona nachylone względem osi elementu pod kątem

α

3

zgodnie z wzorem

(89)

W powyższych wzorach przyjęto oznacze nia:
R

a

- wytrzymałość obli czeniowa prętów odgiętych,

R

aw

- wytrzymałość obliczeniowa strzemion,

s - rozstaw strzemion,
z - ramię momentu (

≈

0,85h

1

),

n - liczba prętów odgiętych.
Przy końcowych podporach rozciągane zbrojenie podłużne wymagane w przekroju na odcinku 2,5 h musi być kotwione
nad podporą, zaś zbrojenie wymagane w przekroju podpór pośrednich musi być pr zedłużone co najmniej na długość
2,5h + l

b

w kierunku pr zęseł, gdzie l

b

- długość kotwienia wg rozdz. 12 i rys. 16a).

W strefach podparcia n ależy sprawdzić najbardziej niekorzystne przekroje ukośne , poza strefą ściskaną, pr zechodzące
przez:
- krawędź podparcia,
- punkty odgięcia prętów,
- miejsca zmiany wym iarów przekroju poprzecznego elementu.
Zakłada się pomini ęcie betonu poniżej przekroju ukośnego i zastąpienie sił w strzemionach oraz prętach odgiętych ic h
obliczeniowym i nośnościam i, niezależnie od założenia siły obliczeniowej przenoszonej prze z strefę ściskaną betonu i
ewentualnego podłużnego zbrojenia ściskanego (ry s. 16b).

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 4

Rys. 16. Zbrojenie współpracujące na ścinanie:

a) podłużne, b) podłużne i poprzeczne (schemat sił działających w przekroju normalnym w strefie ściskanej i ukośnym

poniżej strefy ściskanej)

Maksymal ny rozstaw odgięć prętów w rzucie na oś podłużną belki nie powinien prze kroczyć wartości

(89a)

gdzie
h - wysokość belki,

α

1

- kąt nachylenia pręta;

jeśli

α

1

= 45°, s

0 max

= 1,2h.

Maksymal na odległość odgięcia od krawędzi podparcia nie może być większa niż 0,6 h.
Co najm niej 50% siły poprzecznej w ele mentach zbrojonych na ści nanie musi by ć przeniesione przez strzemiona.
Jeżeli stosuje się strzemiona nachylone pod kątem

α

3

względem osi belki, kąt

α

3

nie może być mniejszy niż 45°.

Jeśli obci ążenie jest zaczepione do części rozci ąganej przekroju belki należy przewidzieć zbrojenie przenoszące w
całości to obci ążenie i zastosować zabezpieczenie przeciw otwierani u się rys, zgodnie z rozdz. 10 i rys. 17.

Rys. 17. Schemat pracy elementu zbrojonego na ścinanie

Naprężenie główne ściskaj ące w belce poddanej ścinaniu i zginaniu powi nno spełniać warunek

(89b)

gdzie:

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 5

(89c)

Wszystkie pręty podłużnego z brojenia brane pod uwagę w wyznaczaniu ich wpływu na nośność, na ścinanie muszą
być kotwione zgodnie z wymaganiam i wg rozdz. 12. W przekroju podporowym należy przewidzieć co najmniej 50%
maksymalnego zbrojenia podłużnego z przęseł sąsiednich.
Jeśli w środniku belki znajdują si ę pręty lub cięgna o średnicy większej niż

1

/

8

grubości środnika, do obliczeń należy

przyjąć zastępczą grubość środnika b

w nom

(90)

gdzie

Σ

d - największa suma średnic zbrojenia i cięgien w jednym rzędzie poz iomym.

Nie wymagają zbroj enia na ścinanie płyty żelbetowe speł niające następujące warunki:
- zapewniona jest ciągłość betonowania na całej grubości,
- zapewniona jest jednorodność, czyli brak podziału na warstwy o różnych cechach.
Jeśli płyta żelbetowa nie speł nia obydwu warunków, należy zastosować strzemiona o przekroju łącznym 100 m m

2

na

1 m

2

powierzchni, zaś przy podparciu liniowym na szerokości b

≤

3h wzdłuż podpory należy zastosować przekrój

strzemion pięciokrot nie większy. Powyższe warunki mogą si ę odnosić do łączenia warstwy nadbetonu konstrukcyjnego
ze współpracującym podłożem.
Podział siły poprzecznej na część prze noszoną przez beton, strzemiona i pręty odgi ęte przedstawiono na rys. 18.

Rys. 18. W ykres maksym alnych sił poprzecznych i rozkład zbrojenia na ścinanie

Minimalna ilość zbrojenia strzemionami nie powinna być mniejsza od w artości mi nimalnych µ

w

wg tabl. 20.

Przy mniejszej ilości strzemion nal eży traktować belkę jako nie z brojoną na ścinanie. Przy strzemionach nachylonych
lub prętach odgiętych ilość ta m oże być zmniejszona do wartości µ

w

sin

α

, gdzie

α

- kąt nachylenia strzemion lub

odgięcia prętów.
Maksymalny r ozstaw strzemion nie powinien być większy niż 0,7 h

1

belki lub 300 mm oraz 200 mm dla płyt, czyli równy

ich wysokości użytecznej.

8.1.4. Połączenie półek ze środnikami. Połączenie półek belek teowych ze środnikam i należy sprawdzić na działanie
sił rozwarstwiających w przekroju styku. St yki mogą być pionowe przy przedłuż eniu środnika oraz poziome przy
zapewnieniu ciągłości półki.
Obliczeniową siłę rozwarstwiającą na jednostkę długości szwu pionowego lub poziomego należy obliczyć
- w przypadku półki ściskanej wg wzoru

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 6

(91)

w którym:
A

b1

- dla szwu pionowego po każdej stronie przedłużonego środnika - pole przekroju części półki ściskanej po jednej

stronie środnika,
- dla szwu poziomego na poziomie spodu płyty - pole przekroju całej półki ściskanej,
A

bc

- całkowity przekrój ściskany,

z - ram ię sił wewnętrznych;
- w przypadku półki rozciąganej wg wzoru

(92)

w którym:
A

a1

- dla szwu pionowego - pole przekroju zbrojenia podłużnego półki po jednej stronie środnika,

- dla szwu poziomego - pol e przekroju zbrojenia podłużnego półki,
A

at

- pole przekroju zbrojenia rozciąganego całkowitego (zarówno w półce jak i środniku).

Najwyższa wartość obliczeniowego napręże nia ściskaj ącego w betonie w przekroju nachyl onym powi nna spełniać
warunek

(93)

Potrzebną ilość (pol e przekroju) zbrojenia w przekroju rozpatrywanego szwu należy wyznaczyć wg wzoru

(94)

w którym:
A

af

- pole przekroju prętów zbrojenia na jednostkę długości szwu s

f

,

R

a

- wytrzym ałość obliczeniowa na rozciąganie prętów prostopadłych do płaszczyzny szwu (szwów),

s

f

- rozstaw prętów rozdzielczych (pionowy sze w, strzemiona - st yk poziomo).

Minim alne zbrojenie A

af min

powinno spełniać warunek

(95)

w którym t - grubość płyty przy szwie pionowym oraz grubość środnika przy szwie poz iomym.

8.2. Skręcanie

8.2.1. Zasady ogólne. Sprawdzenie na skręcanie należy stosować jako sprawdzenie elementu już zaprojektowanego.
Naprężenia ścinające przy skręcaniu należy zsumować z innymi naprężen iami stycznymi, które mogą wystąpić
równocześnie przy najniekorzystniejszym uk ładzie obciążeń.
Jeżeli suma naprężeń od ścinania i skręcania nie jest większa od wartości

τ

R

podanych w tabl. 15 dodat kowe zbrojenie

na skręcanie nie jest potr zebne.
Jeżeli suma ta jest większa niż

τ

R

wg tabl. 15 nal eży zastosować dodatkowe zbrojenie na skrę canie w postaci

obwodowych strzemion zamkniętych.
Takie zbrojenie przenoszące skręcanie należy zastosować niezależnie od zbrojenia na inne rodzaje obciążeń
wywołujące ścinanie.
W żadnym przypadku suma naprężeń od ścinania i skręcania nie może przekrocz yć wartości

τ

b max

wg tabl. 15.

8.2.2. Przypadki szczególne
a) Przekrój prostokątny
Naprężenia skręcające

τ

należy obliczać wg wzoru

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 7

(96)

w którym:
T - mom ent skręcający,
h

min

- mni ejszy bok przekroju,

h

max

- większy bok przekroju.

Strzemiona przeciw skręcaniu powinny spełniać warunki

(97)

(98)

w których:
A

av

- pole przekroju gałęzi strzemienia zamkniętego,

A

aL

- pole przekroju zbrojenia podłużnego,

R

aL

- wytrzymałość obl iczeniowa stali zbrojenia podłużnego,

R

av

- wytrzymałość obliczeniowa stali strzemion,

s

v

- rozstaw strzemion,

x

1

- najm niejsza długość boku strze mienia,

y

1

- największa długość boku strzemienia.

Rozstaw strzemion s

v

powinien odpowiadać warunkom

(99)

(100)

(101)

gdzie d - średnica prętów zbrojenia głównego, niezależnie od tego czy strzemiona są jedno lub wielocięte.
Miarodajna jest wartość najmniejsza.
Pręty zbrojenia podłużnego powinny być rozmieszczone w prz ybliżeniu równom iernie na obwodzie, a co najmni ej w
narożach o rozstawie nie większym niż 300 mm . Średnica prętów zbrojenia podłużnego nie może być mni ejsza od
średnicy strzemion.
b) Przekroje złożone z prostokątów: T, L, I
Jeśli istnieje możliwość kil ku wariantów podziału na prostokąty należy wykonać podział w ten sposób, aby wartość
określona wyrażeniem

(102)

była największa.

W wyrażeniu (102):
h

max i

- większy bok prostokąta i,

h

min i

- mniejszy bok prostokąta i.

Moment skręcający T

i

przenoszony przez poszczególne części przekroju (prostok ątne) należy obliczać wg wzoru

(103)

w którym T - całkowity mom ent skręcający.

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 8

Zbrojenie przeciw skręcaniu każ dego przekroju (prostokąta) powinno mi eć postać strzemion zamkniętych.
Jeśli w którejkolwi ek części przekroju suma naprężeń wywołanych prze z ścinanie i skręcanie jest mni ejsza niż

τ

R

można w tej części nie stosować zbrojenia na skręcanie.
c) Przekroje skrzynkowe
W przekrojach skrzynkowych elementów poddanych skręcaniu maksy malne naprężenie styczne na skręcanie należ y
wyznaczyć wg wzoru Bredta

(104)

w którym:
t

min

- mini malna grubość ścianki przekroju,

A

0

- pole przekroju mieszczącego się we wnątrz zamkniętej linii stanowiącej m iejsce geometryczne punktów

środkowych grubości ścianek (rys. 19).

Rys. 19. Pole przekroju skrzynkowego A

0

Zbrojenie na skręcanie przekroju skrzynkowego powinno spełniać warunki

(105)

(106)

W warunku (106) u

0

- obwód przekroju A

0

. Inne oznaczenia jak dla warunków (97) i (98).

Zasady rozmi eszczenia zbrojenia przeciw skręcaniu powinny być takie sam e jak w przypadku elementów o przekrojach
prostokątnych.
d) Pełne przekroje wielokątne elementów skręcanych m ożna zastąpić przez zastępcze prz ekroje skrzynkowe o
identycznym obwodzie zewnętrznym j ak przekrój rzeczywisty oraz o grubości ścianki D/6, gdzie D - średnica
maksym alnego koła wpisanego w prze krój. Należy je obliczać wg zasad podanych w poz. c). Wyznaczanie
zastępczych przekrojów skrzynkowych pokazano na rys. 20.
Naprężenia wywołane skręcaniem i ści naniem przy zginaniu podlegają superpozycji, zgodnie z zasadami nakładania
się naprężeń stycznych. Zbrojenie podłużne może być uwzględnione w przenoszeniu ścinania.

8.3. Przebicie

8.3.1. Zasady ogólne. Nośność płyt przęsłowych oraz fundam entowych należy sprawdzać na działanie obciążeń
skupionych. O bciążeniem tym może być działanie słupa podpierającego płytę, opartego na płycie (ławie
fundam entowej) lub działanie obciążenia skupionego wywołane go naciskiem koła.

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 9

Rys. 20. Zastępcze przekroje skrzynkowe równoważ ne wielokątnym pr zekrojom pełnym przy skręcaniu elem entów

Działanie słupa podpierającego płytę przęsłową należy rozkł adać pod kątem 30° ku górze względem poziomu.
Działanie słupa lub obciążenia skoncentrowanego na płytę od góry należy rozkładać pod kątem 45° zgodnie z rys. 21.

Rys. 21. Powierzchnia ścinania przy przebiciu

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 10

Powierzchnię ścinania nal eży przyjąć równą bocznej powierzchni ściętego ostrosłupa utwor zonego przez tworzące
nachylone pod kątem 30° lub 45° od poziom u przyłożenia siły przebijającej do poziom u ułożenia w płycie poziomego
zbrojenia rozciąganego w odległości h

1

= h - a

1

od wierzchu lub spodu płyty.

Działającą siłę przebijającą na jednostkę długości v

s

należy rozłożyć na obwodzie odległym o h

1

/2 od obwodu

rzeczywistego powierzchni przyłoże nia docisku z pom inięciem wkl ęsłych naroży zgodnie z rys. 22, wg wzoru

(107)

w którym:
u - długość linii odl egłej o h

1

/2 od krawędzi i naroży wypukłych obwodu docisku,

V

s

- obliczeniowa siła przebijająca, kN,

v

s

- siła przebijająca na jednostkę obwodu u, kN/m.

8.3.2. Sprawdzenie na przebicie płyt lub ław fundamentowych. Nośność płyt lub ław niezbrojonych na przebicie,
obciążonych w sposób równomi erny na obwodzie u należy sprawdzić za pomocą wzoru

(108)

w którym:

τ

R

- obliczeniowa wytrzymałość betonu na ścinanie,

u - średni obwód przebicia,

- średnia geometryczna stopni zbrojenia:

A

ax

- zbrojenie podłużne w kierunku x,

A

ay

- zbrojenie podłużne w kierunku y,

h

x

, h

y

, b

x

, b

y

- wymi ary obliczeniowe wysokości i szerokości płyty lub ław w kierunkach x i y.

W przypadku gdy wzór (108) nie jest spełniony konieczne jest zbrojenie dodatkowe płyty lub ławy na przebicie.
Obowiązuje wówczas spełnienie warunku

(109)

w którym:
V

b

- wg wzoru (108),

Σ

A

ai

R

a

sin

α

- udział w przenoszeniu ścinania położonych na obwodzie u prętów lub cięgien sprężających odgiętych

pod kątem

α

względem poziomu,

Σ

A

aw

R

aw

- udział w przenoszeniu ścinani a strzemion.

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 11

Rys. 22. Obwody ści nane przy przebiciu płyt

Następna strona

Powrót do spisu treści

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 9 Strona 12