---

Overview

Miąższości
Sąsiednie
wyd.Sąsiedne
wyd.Osiadanie

---

Sheet 1: Miąższości

Arkusz służy do obliczenia naprężeń w podłożu gruntowym pod fundamentem w osi sił N3 (obiekt B)
z uwzględnieniem naprężeń od pięciu fundamentów sąsiednich (zgodnie z rys. nr 1 w arkuszu "Sąsiednie").
Dalszym etapem jest wyznaczenie osiadania tego fundamentu (oś N3). Opcjonalnie to samo można
wykonać dla stopy w osi nr 4.
	Wartości należy wpisywać w komórki oznaczone pastelowobłękitnym kolorem .
Komórki z czerwonym trójkącikiem w górnym prawym rogu opatrzone są komentarzem. Wystarczy
wskazać na daną komórkę kursorem i zostanie on wyświetlony.
Wymiary i obciążenie fundamentu
UWAGA! Na tym etapie nie można zróżnicować głębokości posadowienia poszczególnych fundamentów.
Należy przyjąć dla wszystkich jednakową głębokość posadowienia:
	Dmin =	0,8	m
Wymiary fundamentu w osi N3 :
	B =	1,8	m		L =	2	m
Obliczeniowa wartość obciążenia w poziomie posadowienia tego fundamentu:
	Qr =	2132	kN
UWAGA! Drugi stan graniczny liczy się na charakterystyczne wartości obciążeń, zostało to
uwzględnione w arkuszu. Dlatego powyżej wpisuje się wartość obliczeniową obciązenia Qr.
Charakterystyka profilu geotechnicznego
Podaj rzędne w spągu poszczególnych warstw. Jako warstwę nr 1 należy przyjąć grunt, który występuje
w poziomie posadowienia fundamentu. Arkusz pozwala na wprowadzenie osmiu warstw geotechnicznych.
Wprowadzić jednak trzeba tylko te warstwy, w których należy policzyć osiadanie. Zatem ostatnią wprowa-
dzoną warstwą będzie ta, gdzie wkracza strefa Zmax (zgodnie z zasadą wyznaczania głębokości do jakiej
liczymy osiadanie). W pozostałych komórkach wpisz rzędną spągu tej ostatniej warstwy tak, aby
miąższości w sąsiedniej kolumnie przyjęły wartość zero.
Pozostałe parametry wymagane do obliczenia osiadania, według poniżeszej tabeli.
Nr war.	Podaj rzędne w spągu poszczególnych warstw. UWAGA! Warstwa nr 1 to warstwa, w której znajduje się poziom posadowienia fundamentu. Przelot warstwy H	Miąższość warstwy	Nazwa gruntu	Wilgotność/ grupa genetyczna	IL	ID	γ	Mo	M
-	m				-	-	kN/m³	kPa
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	0,00	3,20	Π	mw	0,12	-	18,5	45000	60000
	3,20
2	3,20	1,80	Pd	m	-	0,29	14,45	41000	51250
	5,00
3	5,00	2,00	Pd	m	-	0,29	8,6	41000	51250
	7,00
4	7,00	1,40	Ż	m	-	0,47	9,5	148000	148000
	8,40
5	8,40	2,40	Gp	B	0,48	-	19	20000	26670
	10,80
6	10,80	3,95
	14,75
7	14,75	0,00
	14,75
8	14,75	0,00
	14,75
Podział podłoża na warstwy obliczeniowe
Teraz należy dokonać podziału poszczególnych warstw geotechnicznych na mniejsze warstewki
(warstwy obliczeniowe) hi, które będą uwzględnione w osiadanich. Przestrzegać zasady podziału
omówionej na zajęciach!!
	Nr war. geotech. (i)	Miąższość warstw pod fundamentem	H (do spągu warstwy i)		Nr warste-wki (i)	Miąższość warstewki hi
	1	2,4	3,2	2,4		1	0,7	0,7
	2	1,8	5	4,2		2	0,7	1,4
	3	2	7	6,2		3	0,6	2
	4	1,4	8,4	7,6		4	0,4	2,4
	5	2,4	10,8	10		5	0,7	3,1
	6	3,95	14,75	13,95		6	0,6	3,7
	-	0	-	-		7	0,5	4,2
	-	0	-	-		8	0,7	4,9
						9	0,7	5,6
						10	0,6	6,2
						11	0,7	6,9
						12	0,7	7,6
						13	0,7	8,3
						14	0,7	9
						15	0,7	9,7
						16	0,3	10
						17		10
						18		10
						19		10
						20		10
Naprężenia pierwotne na głębokościach H
Oblicz wartości naprężeń pierwotnych w poziomie posadowienia fundamentu i na granicach warstw
geotechnicznych.
UWAGA! Obliczenia naprężeń pierwotnych należy dołączyć do projektu!
			H	σzγ
			m	kPa
			H=Dmin	16,4
			3,20	65,6
			5,00	107,2
			7,00	118,6
			8,40	133,3
			10,80	150,1
			14,75
			-
			-
Wyznaczając głębokość Zmax trzeba porównać wartości naprężeń σzγ i Σσzd. Należy w tym celu
przejść do Arkusza "wyd.Osiadanie" i porównać te wartości. Następnie w zależności od potrzeby
powrócić do pierwszej tabeli w tym Arkuszu i dokonać ewentualnych zmian.
Wydruk
Wydruki są przygotowane w arkuszach "wyd.Sąsiednie" i "wyd.Osiadanie". Należy tylko dostosować
wydruk dla właściwego typu drukarki.
Ten arkusz ma tylko pomóc w realizacji projektu i pozwolić na uniknięcie konieczności żmudnej
interpolacji współczynników zanikania naprężeń η i dalszych obliczeń tabelarycznych. Pominięto
tu aspekty teoretyczne, które zostały omówione na ćwiczeniach. Przy pomocy tego arkusza
można uzyskać gotowe tabele z wynikami. Należy to uzupełnić opisem sposobu wyznaczania
osiadania, zasadą podziału na warstwy obliczeniowe, itd.. Pokazać jak wyznacza się obciążenia
do obliczeń tego stanu użytkowania budowli. Rozkład naprężeń w podłożu gruntowym pod
fundamentem należy przedstawić również w formie graficznej! Stosując przy tym zasady
rysunku technicznego (skala rysynku, skala naprężeń!).

---

Sheet 2: Sąsiednie

Schemat rozmieszczenia stóp fundamentowtch
						Rys. nr 1
Składowa pionowa naprężenia σz od siły skupionej Qn
Rozmieszczenie, geometria i obciążenie fundamentów
		Fundament nr 1 (5)				Fundament nr 2 (4)
- obliczeniowe obciążenie działające w poziomie posadowienia fundamentu:
	Qr1 =	2132	kN		Qr2 =	2132	kN
	Zgodnie z PN-81/B-03020 II stan graniczny sprawdza się na charakterystyczne wartości obciążeń, przy czym w celu uproszczenia obliczeń można wyznaczyć obciążenia charakterystyczne na podstawie obciążeń obliczeniowych, dzieląc je przez uogólniony współczynnik obciążenia γf = 1.2. Qn1 =	1776,67	kN		Zgodnie z PN-81/B-03020 II stan graniczny sprawdza się na charakterystyczne wartości obciążeń, przy czym w celu uproszczenia obliczeń można wyznaczyć obciążenia charakterystyczne na podstawie obciążeń obliczeniowych, dzieląc je przez uogólniony współczynnik obciążenia γf = 1.2. Qn2 =	1776,67	kN
- odległość osiowa pomiędzy fundamentami:
	l0-1 =	4	m		l0-2 =	4	m
- liczba fundamentów symetrycznych:
	n =	2	szt.		n =	2	szt.
- wymiary fundamentów:
	Bn1 =	1,8	m		Bn2 =	1,8	m
	Ln1 =	2	m		Ln2 =	2	m
Głębokość posadowienia została przyjeta jak dla fundamentu projektowanego:
	Dmin = Dmin1 =	0,8	m
Składowa pionowa naprężeń σz pod narożem prostokątnego obszaru
równomiernie obciążonego naprężeniem jednostkowym q
Rozmieszczenie, geometria i obciążenie fundamentu
Naprężenia wyznaczane sa w punkcie D', który odpowiada osi fundamentu nr 0, według rys. nr 1.
			Rys. nr 3
- jednostkowe obciążenie charakterystyczne działające w poziomie posadowienia fundamentu
nr 3 (rys. nr 1):
		qnśr =	Charakterystyczna wartość naprężeń średnich pod fundamentami nr 2, 3 i 4. Wyznaczona na podstawie danych wpisanych wcześniej dla fundamentu nr 2(4). 493,52	kN/m²
- wymiary według rys. nr 3:
a =	2	m	b =	1,8	m	l =	3	m

---

Sheet 3: wyd.Sąsiedne

Wyznaczenie naprężeń od fundamentu sąsiedniego; naprężenia od siły skupionej Qn1										Wyznaczenie naprężeń od fundamentu sąsiedniego; naprężenia od siły skupionej Qn2										Wyznaczenie naprężeń od fundamentu sąsiedniego metodą punktów narożnych
Składową pionową naprężenia od obciążenia ciągłego q można wyznaczyć jako składową pionową										Składową pionową naprężenia od obciążenia ciągłego q można wyznaczyć jako składową pionową
naprężenia od siły skupionej Q. W tym celu należy zastąpić obciążenie ciągłe działające pod prostokątną										naprężenia od siły skupionej Q. W tym celu należy zastąpić obciążenie ciągłe działające pod prostokątną																				Wymiary fundamentów:
podstawą fundamentu (B∙L) na siłę skupioną Q = q∙B∙L. Musi być przy tym spełniony warunek R≥2L.										podstawą fundamentu (B∙L) na siłę skupioną Q = q∙B∙L. Musi być przy tym spełniony warunek R≥2L.																				a =	2 m
																														b =	1,8 m
																														l =	3 m
						Głębokość posadowienia fundamentów:										Głębokość posadowienia fundamentów:															Dmin = Dmin3 =	0,8 m
							Dmin = Dmin1 =	0,8 m									Dmin = Dmin1 =	0,8 m												Naprężenia średnie pod
						Odległość osiowa fundamentów: l = 4 m										Odległość osiowa fundamentów: l = 4 m														fundamentem nr 3:
						Wymiary podstawy fundamentu sąsiedniego:										Wymiary podstawy fundamentu sąsiedniego:														Qr3 =	2132 kN
						B = 1,8 m		L = 2 m								B = 1,8 m		L = 2 m												Qn3 =	2132/1,2 = 1776,67 kN
																														qn3śr =	493,52 kN/m²
Charakterystyczna wartość obciążenia działającego w podstawie fundamentu sąsiedniego:										Charakterystyczna wartość obciążenia działającego w podstawie fundamentu sąsiedniego:
Qr1 =	2132 kN		Qn1 =	2132/1,2 = 1776,67 kN			qn1śr =	493,52 kN/m²		Qr2 =	2132 kN		Qn2 =	2132/1,2 = 1776,67 kN			qn2śr =	493,52 kN/m²		Naprężenia dodatkowe w podłożu w osi D' na głębokości Z
																					Δσzd = ηn · qnśr
Naprężenia pionowe od siły Q na głębokości Z, w osi 0 odległej od punktu przyłożenia siły o l,										Naprężenia dodatkowe od siły Q na głębokości Z, w osi odległej od punktu przyłożenia siły o l,																		η1 dla	A'BCD'		η3 dla	A'ADD'
wyznaczone metodą Boussinesq'a:										wyznaczone metodą Boussinesq'a:											ηn = η1 + η2 - η3 - η4							η2 dla	D'CFE'		η4 dla	D'DEE'
						gdzie:										gdzie:
																						B < L	L1 =	5,0	L2 =	5,0	L3 =	3,0	L4 =	3,0	m
Sprawdzenie stosowalności metody - warunek: R≥2L.										Sprawdzenie stosowalności metody - warunek: R≥2L.													B1 =	0,9	B2 =	0,9	B3 =	0,9	B4 =	0,9	m
Długość fundamentu sąsiedniego wynosi L = 2 m, zatem 2L = 4 m.										Długość fundamentu sąsiedniego wynosi L = 2 m, zatem 2L = 4 m.
Warunek R≥2L jest spełniony od głębokości Z = 0 m, dla której R = 4 m.										Warunek R≥2L jest spełniony od głębokości Z = 0 m, dla której R = 4 m.												L1/B1 =	5,56		L2/B2 =	5,56		L3/B3 =	3,33		L4/B4 =	3,33
	Składowe pionowe naprężenia σz od siły Qn1										Składowe pionowe naprężenia σz od siły Qn2										Składowe pionowe naprężenia σz od obciążenia qn3śr
	Lp.	Hi	Zi	l / Zi	kli	Q/Zi 2	Δσzd	· 2			Lp.	Hi	Zi	l / Zi	kli	Q/Zi 2	Δσzd	· 2			Lp.	Hi	Zi	Zi/B1	ηi1	Zi/B2	ηi2	Zi/B3	ηi3	Zi/B4	ηi4	ηni	Δσzdi
	-	m		-		kN/m²					-	m		-		kN/m²					-	m	m	-	-	-	-	-	-	-	-	-	kN/m²
	1	2	3	4	5	6	7	8			1	2	3	4	5	6	7	8			1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
	1	0,8	0,0		0,00		0,00	0,00			1	0,8	0,0		0,00		0,00	0,00			1	0,8	0,00	0,00	#VALUE!	0,00	#VALUE!	0,00	#VALUE!	0,00	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	2	1,5	0,7	5,71	0,00	3625,86	0,00	0,00			2	1,5	0,7	5,71	0,00	3625,86	0,00	0,00			2	1,5	0,7	0,78	#VALUE!	0,78	#VALUE!	0,78	#VALUE!	0,78	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	3	2,2	1,4	2,86	0,00	906,46	0,00	0,00			3	2,2	1,4	2,86	0,00	906,46	0,00	0,00			3	2,2	1,4	1,56	#VALUE!	1,56	#VALUE!	1,56	#VALUE!	1,56	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	4	2,8	2	2,00	0,01	444,17	4,44	8,88			4	2,8	2	2,00	0,01	444,17	4,44	8,88			4	2,8	2	2,22	#VALUE!	2,22	#VALUE!	2,22	#VALUE!	2,22	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	5	3,2	2,4	1,67	0,02	308,45	6,17	12,34			5	3,2	2,4	1,67	0,02	308,45	6,17	12,34			5	3,2	2,4	2,67	#VALUE!	2,67	#VALUE!	2,67	#VALUE!	2,67	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	6	3,9	3,1	1,29	0,04	184,88	7,40	14,80			6	3,9	3,1	1,29	0,04	184,88	7,40	14,80			6	3,9	3,1	3,44	#VALUE!	3,44	#VALUE!	3,44	#VALUE!	3,44	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	7	4,5	3,7	1,08	0,07	129,78	9,08	18,16			7	4,5	3,7	1,08	0,07	129,78	9,08	18,16			7	4,5	3,7	4,11	#VALUE!	4,11	#VALUE!	4,11	#VALUE!	4,11	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	8	5	4,2	0,95	0,10	100,72	10,07	20,14			8	5	4,2	0,95	0,10	100,72	10,07	20,14			8	5	4,2	4,67	#VALUE!	4,67	#VALUE!	4,67	#VALUE!	4,67	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	9	5,7	4,9	0,82	0,13	74,00	9,62	19,24			9	5,7	4,9	0,82	0,13	74,00	9,62	19,24			9	5,7	4,9	5,44	#VALUE!	5,44	#VALUE!	5,44	#VALUE!	5,44	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	10	6,4	5,6	0,71	0,170	56,65	9,63	19,26			10	6,4	5,6	0,71	0,17	56,65	9,63	19,26			10	6,4	5,6	6,22	#VALUE!	6,22	#VALUE!	6,22	#VALUE!	6,22	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	11	7	6,2	0,65	0,20	46,22	9,24	18,48			11	7	6,2	0,65	0,20	46,22	9,24	18,48			11	7	6,2	6,89	#VALUE!	6,89	#VALUE!	6,89	#VALUE!	6,89	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	12	7,7	6,9	0,58	0,23	37,32	8,58	17,16			12	7,7	6,9	0,58	0,23	37,32	8,58	17,16			12	7,7	6,9	7,67	#VALUE!	7,67	#VALUE!	7,67	#VALUE!	7,67	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	13	8,4	7,6	0,53	0,26	30,76	8,00	16,00			13	8,4	7,6	0,53	0,26	30,76	8,00	16,00			13	8,4	7,6	8,44	#VALUE!	8,44	#VALUE!	8,44	#VALUE!	8,44	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	14	9,1	8,3	0,48	0,28	25,79	7,22	14,44			14	9,1	8,3	0,48	0,28	25,79	7,22	14,44			14	9,1	8,3	9,22	#VALUE!	9,22	#VALUE!	9,22	#VALUE!	9,22	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	15	9,8	9	0,44	0,30	21,93	6,58	13,16			15	9,8	9	0,44	0,30	21,93	6,58	13,16			15	9,8	9	10,00	#VALUE!	10,00	#VALUE!	10,00	#VALUE!	10,00	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	16	10,5	9,7	0,41	0,32	18,88	6,04	12,08			16	10,5	9,7	0,41	0,32	18,88	6,04	12,08			16	10,5	9,7	10,78	#VALUE!	10,78	#VALUE!	10,78	#VALUE!	10,78	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	17	10,8	10	0,40	0,33	17,77	5,86	11,72			17	10,8	10	0,40	0,33	17,77	5,86	11,72			17	10,8	10	11,11	#VALUE!	11,11	#VALUE!	11,11	#VALUE!	11,11	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!
	0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,000	0,00
	0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,000	0,00
	0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,000	0,00
	0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0	0	0	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,00	0,000	0,000	0,00

---

Sheet 4: wyd.Osiadanie

Obliczenie spodziewanych osiadań stopy fundamentowej
						Naprężenia w poziomie posadowienia:									Osiadanie fundamentu:
						- naprężenia średnie:				qnśr =	493,52 [kPa]				- pierwotne:				- wtórne:
						- naprężenia pierwotne:				σDγ =	16,4 [kPa]
						Naprężenia w gruncie pod fundamentem:
						- naprężenia pierwotne:				σzγ					- całkowite:
						- naprężenia wtórne:				σzs = ηm · σDγ
						- naprężenia od obciążenia budowlą:						σzq = ηs · qnśr
Wymiary fundamentu:						- naprężenia dodatkowe od jw.:					σzd = σzq - σzs				Przewidziano okres budowy dłuższy niż 1 rok: λ =1
B =	1,8 [m]		L / B =	1,11 [-]		- naprężenia dodatkowe od fundamentów
L =	2 [m]		Dmin =	0,8 [m]		sąsiednich:			Δσzd						σˉzs i Σσˉzd - naprężenia średnie w warstwie obliczeniowej i
						- całkowite naprężenia dodatkowe: Σσzd = σzd + Δσzd									ηm i ηs - według odpowiednich nomogramów (PN-81/B-03020)
Lp.	Rodzaj gruntu	Przelot H	Stan		γ	σzγ	Z	Z/B	ηm	σzs	ηs	σzq	σzd	Δσzd	Σσzd	σ¯zs	Σσ¯zd	M0	M	hi	s'i	s''i	si
			IL	ID
[-]	[-]	[m]	[-]		[kN/m³]	[kPa]	[m]	[-]	[-]	[kPa]	[-]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[cm]	[cm]	[cm]	[cm]
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
1	a	0	a	a	a	0,00	0,0	0,00	1,000	16,40	1,00	493,52	477,12	#VALUE!	#VALUE!
2	a	a	a	a	a	0,00	0,7	0,39	0,827	13,56	0,613	302,53	288,96	#VALUE!	#VALUE!	14,98	#VALUE!	45000	60000,0	70	#VALUE!	0,017	#VALUE!
3	a	a	a	a	a	0,00	1,4	0,78	0,490	8,04	0,375	185,07	177,03	#VALUE!	#VALUE!	10,80	#VALUE!	45000	60000,0	70	#VALUE!	0,013	#VALUE!
4	a	a	a	a	a	0,00	2,0	1,11	0,312	5,12	0,255	125,85	120,73	#VALUE!	#VALUE!	6,58	#VALUE!	45000	60000,0	60	#VALUE!	0,007	#VALUE!
5	Π mw	3,2	0,12	-	18,5	65,60	2,4	1,33	0,237	3,89	0,201	99,20	95,31	#VALUE!	#VALUE!	4,50	#VALUE!	45000	60000,0	40	#VALUE!	0,003	#VALUE!
6	a	a	a	a	a	0,00	3,1	1,72	0,155	2,54	0,138	68,11	65,56	#VALUE!	#VALUE!	3,21	#VALUE!	41000	51250,0	70	#VALUE!	0,004	#VALUE!
7	a	a	a	a	a	0,00	3,7	2,06	0,113	1,85	0,103	50,83	48,98	#VALUE!	#VALUE!	2,20	#VALUE!	41000	51250,0	60	#VALUE!	0,003	#VALUE!
8	Pd m	5	-	0,29	14,45	107,20	4,2	2,33	0,090	1,48	0,084	41,46	39,98	#VALUE!	#VALUE!	1,66	#VALUE!	41000	51250,0	50	#VALUE!	0,002	#VALUE!
9	a	a	a	a	a	0,00	4,9	2,72	0,067	1,10	0,064	31,59	30,49	#VALUE!	#VALUE!	1,29	#VALUE!	41000	51250,0	70	#VALUE!	0,002	#VALUE!
10	a	a	a	a	a	0,00	5,6	3,11	0,052	0,85	0,05	24,68	23,82	#VALUE!	#VALUE!	0,98	#VALUE!	41000	51250,0	70	#VALUE!	0,001	#VALUE!
11	Pd m	7	-	0,29	8,6	118,60	6,2	3,44	0,043	0,71	0,042	20,73	20,02	#VALUE!	#VALUE!	0,78	#VALUE!	41000	51250,0	60	#VALUE!	0,001	#VALUE!
12	a	a	a	a	a	0,00	6,9	3,83	0,035	0,57	0,034	16,78	16,21	#VALUE!	#VALUE!	0,64	#VALUE!	148000	148000,0	70	#VALUE!	0,000	#VALUE!
13	Ż m	8,4	-	0,47	9,5	133,30	7,6	4,22	0,029	0,48	0,028	13,82	13,34	#VALUE!	#VALUE!	0,52	#VALUE!	148000	148000,0	70	#VALUE!	0,000	#VALUE!
14	a	a	a	a	a	0,00	8,3	4,61	0,024	0,39	0,024	11,84	11,45	#VALUE!	#VALUE!	0,43	#VALUE!	20000	26670,0	70	#VALUE!	0,001	#VALUE!
15	a	a	a	a	a	0,00	9,0	5,00	0,021	0,34	0,02	9,87	9,53	#VALUE!	#VALUE!	0,37	#VALUE!	20000	26670,0	70	#VALUE!	0,001	#VALUE!
16	a	a	a	a	a	0,00	9,7	5,39	0,018	0,30	0,018	8,88	8,59	#VALUE!	#VALUE!	0,32	#VALUE!	20000	26670,0	70	#VALUE!	0,001	#VALUE!
17	Gp B	10,8	0,48	-	19	150,10	10,0	5,56	0,017	0,28	0,017	8,39	8,11	#VALUE!	#VALUE!	0,29	#VALUE!	20000	26670,0	30	#VALUE!	0,000	#VALUE!
0	0,00	0	0	0	0	0,00	0,0	0,00	0,000	0,00	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0	0,0	0	0,000	0,000	0,000
0	0,00	0	0	0	0	0,00	0,0	0,00	0,000	0,00	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0	0	0	0,000	0,000	0,000
0	0,00	0	0	0	0	0,00	0,0	0,00	0,000	0,00	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0	0	0	0,000	0,000	0,000
0	0,00	0	0	0	0	0,00	0,0	0,00	0,000	0,00	0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0	0	0	0,000	0,000	0,000
																						SS =	#VALUE!