POZ. 1. BELKA PREFABRYKOWANA STROPU DZ-4
1.1. Zestawienie obciążeń
1.1.1. Obciążenia stałe
		płytki gresowe
		gładź cementowa 3cm
		styropian 4cm
		strop DZ-4
		tynk c-w 1,5cm
WARSTWY			gk [kN/m2]	gf>1	go1 [kN/m2]	gf<1	go2 [kN/m2]
- płytki gresowe			0,180	1,2	0,216	0,9	0,162
- gładź cementowa 3cm 0,03x21			0,630	1,3	0,819	0,8	0,504
- styropian 4cm 0,04x0,45			0,018	1,2	0,022	0,9	0,016
- strop DZ-4 o wys.27cm			2,960	1,1	3,256	0,9	2,664
- tynk c-w 1,5cm 0,015x19			0,285	1,3	0,371	0,8	0,228
		S=	4,07		4,68		3,57
1.1.2. Obciążenia zmienne
					gf
Obciążenie zmienne			pk [kN/m2]=	2,00	1,2	po [kN/m2]=	2,40
Długotrwała część obc. zmiennego			pdk [kN/m2]=	1,60	1,2	pdo [kN/m2]=	1,92
lS=	0,60	m	Osiowy rozstaw żeber stropu DZ-4
1.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk
	qk =	(4,07 + 2,00) kN/m2 =		6,07	kN/m2
	qo1 =	go1 + po
	qo1 =	(4,68 + 2,40) kN/m2 =		7,08	kN/m2
	qo2 =	go2 + po
	qo2 =	(3,57 + 2,40) kN/m2 =		5,97	kN/m2
1.1.4. Obciążenia długotrwałe
	qdk=	gk + pdk
	qdk=	(4,07 + 1,6) kN/m2 =		5,67	kN/m2
	qdo1=	go1 + pdo
	qdo1=	(4,68 + 1,92) kN/m2 =		6,60	kN/m2
1.1.5. Obciążenie żebra
	gk=	4,07*0,60 =	2,44	kN/mb	pdo=	1,92*0,60 =	1,15	kN/mb
	go1=	4,68*0,60 =	2,81	kN/mb	qk=	6,07*0,60 =	3,64	kN/mb
	go2=	3,57*0,60 =	2,14	kN/mb	qo1=	7,08*0,60 =	4,25	kN/mb
	pk=	2,00*0,60 =	1,20	kN/mb	qo2=	5,97*0,60 =	3,58	kN/mb
	po=	2,40*0,60 =	1,44	kN/mb	qdk=	5,67*0,60 =	3,40	kN/mb
	pdk=	1,60*0,60 =	0,96	kN/mb	qko1=	6,60*0,60 =	3,96	kN/mb
1.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	2,81	kN/mb
	Obciążenie zmienne		po=	1,44	kN/mb
Rozpiętości w osiach podpór l1=6,35m i l2=6,60m >4,5m ,zatem przewiduje się podparcie stropu w czasie montażu.
Strop pracuje tylko w fazie II
Na podstawie "Poradnika Inżyniera i technika budowlanego" traktuję żebro jako belkę wolnopodpartą,
częściowo zamocowaną na podciągu i swobodnie opartą na ścianie zewnętrznej.
1.2.1. Schemat statyczny żebra
1.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a przyjeta szerokość podciągu wynosi 0,20m
a) dla przęseł 1-2 i 3-4
	ln = 6,35-0,5x0,2 =		6,25	m	t1=0,26m ;t2=0,2m ;h=0,27m
	Wg rys.6a PN --->1/3 t1=0,087m< a1 <1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2h=0,138m ---> a1=						0,13	m
	Wg rys.6c PN --->a1<1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2 h=0,138m ---> a1 =					0,13	m
	Wg rys.6b PN --->a2 =1/2t2=		0,10	m
	l1-2 = l2-3 = 6,25+0,13+0,10=		6,48	m
b) dla przęsła 2-3
	Wg rys.6b PN teoretyczne punkty podparcia znajdują się w osiach podpór ,zatem leff
	równa jest osiowemu rozstawowi podpór.
	l2-3 =	6,60	m
1.3. Obliczenie sił wewnętrznych
Maksymalne momenty i siły poprzeczne dla przęseł 1-2 i 3-4
	- w przęśle 1-2 i 3-4
						17,85	kNm
	- w przęśle 1-2 i 3-4 dla długotrwałego obciążenia charakterystycznego
						14,29	kNm
	- moment utwierdzenia 2 i 3
						-11,15	kNm
	- siły poprzeczne
						12,05	kN
						-15,49	kN
Maksymalne momenty i siły poprzeczne dla przęsła 2-3
	- w przęśle 2-3
						15,43	kNm
	- w przęśle 1-2 i 3-4 dla długotrwałego obciążenia charakterystycznego
						12,36	kNm
	- moment utwierdzenia 2 i 3
						-11,57	kNm
	- siły poprzeczne
						14,02	kN
1.4. Wymiarowanie zbrojenia dla żeber skrajnych
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5x10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS)
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
Rozpietość modularna stropu:
	lm=	6,60	m
Rozpietość stropu w swietle podpór:
	ln=	6,35-0,5x0,2=	6,25	m
Rozpietość efektywna przęsła:
	leff=	6,48	m
1.4.1. Schemat belki
1.4.2. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	110,0	mm
	b=	600,0	mm
	h=	270,0	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240,0	mm	wysokośc użyteczna stropu
				1212	mm=1,21m>0,60m
	beff=	600,0	mm
1.4.3. Nośność przekroju w przęśle na zginanie
1.4.3.1. Sprawdzenie typu przekroju						d=	240	mm
						hf=	30	mm
	Msd=	17,85	kNm =	17845332	Nmm	beff=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
					Nmm =	28,58	kNm
Msd=	17,85	kNm < Mhf =	28,58	kNm Przekrój pozornie teowy.
1.4.3.2 Obliczenie nośności w przęśle
						Msd=	17,85	kNm
						beff=	470	mm
				0,073		fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
	Stąd		0,076	< xeff,lim =	0,530	d=	240	mm
						fyd=	350	N/mm2
	Stal klasy III ---> fyd =		350	N/mm2
		z=sb/xeff = 0,073/0,076 =	0,962
				220,8	mm2
Przyjęto typowe zbrojenie belek DZ-4: 2#12+1#10 o As1=					304,0	mm2(34GS)
	Górą pręt montażowy 1f 8,0 (St0S) (wg Kobiaka).
1.4.4. Nośność przekroju przy podporze na zginanie
						Msd=	-11,15	kNm
				0,006		bw=	110,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
		z=sb/xeff = 0,006/0,006 =	0,997			d=	240,0	mm
						fyd=	350,0	N/mm2
				133,2	mm2
Przyjęto zbrojenie 1f16 o As1=				201,0	mm2(34GS)
1.4.5. Zbrojenie na ścinanie
	leff=	6,48	m
	Vsd1=	12,05	kN			a1=	0,13	m
	Vsd2=	-15,49	kN			a2=	0,10	m
						q0=	4,25	kN/m
				kN
			-15,07	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
						d=	0,24	m
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	201,0	mm2
						bw=	110,0	mm
		0,008	< 0,02			d=	240,0	mm
	VRd1=	16,64	kN>Vsd2kr=	15,07	kN
	Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16,0	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
				78075	N =	78,08	kN
1.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
1.5.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	304,0	mm2
				1,15	%	bw =	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						Msd,dk =	14,29	kNm
						z =	0,8
				24,49	kN/cm2 =	245	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=32mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			f =12mm < fmax=32mm
1.5.2. Sprawdzenie ugięcia
						leff =	6,48	m
		19,6				d=	240,0	mm
						rs =	1,15	%
						ss =	245	MPa
		27			20,01
						Warunek nie został spełniony.
	Na podstawie "Konstrukcji Żelbetowych " Kobiaka stosuję trzy żebra rozdzielcze
	w połowie rozpiętości belki stosując pręty #16 (34GS)
	Zbrojenie żeber rozdzielczych powinno przenieść siłę min 40kNxli
	li -rozstaw żeber rozdzielczych			li =	1,07	m
	Fmin=40x1,07=	42,8	kN			140,7	kN
1.6. Wymiarowanie zbrojenia dla żebra środkowego
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5x10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS)
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
Rozpietość modularna stropu:
	lm=	6,60	m
Rozpietość stropu w swietle podpór:
	ln=6,60-2x0,5x0,2=		6,4	m
	a2=	0,10	m	podparcie na podporze.
Rozpietość efektywna przęsła:
	leff=	6,60	m
1.6.1. Schemat belki
1.6.2. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	110,0	mm
	b=	600,0	mm
	h=	270,0	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240,0	mm	wysokość użyteczna stropu
				103,4	cm=1,03m>0,60m
	beff=	600,0	mm
1.6.3. Nośność przekroju w przęśle na zginanie
1.6.3.1. Sprawdzenie typu przekroju						d=	240,0	mm
						hf=	30,00	mm
	Msd=	15,43	kNm =	15426992	Nmm	beff=	470,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						a=	0,85
				2858,42	kNcm =	28,58	kNm
Msd=	15,43	kNm < Mhf =	28,58	kNm Przekrój pozornie teowy
1.6.3.2 Obliczenie nośności w przęśle
						Msd=	15,43	kNm
			0,063			beff=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						d=	240	mm
	Stal klasy III ---> fyd=		350,0	N/m2		fyd=	350	N/mm2
	z=	sb/xeff =	0,967
			189,86	mm2
Przyjęto typowe zbrojenie belek DZ-4: 2#12+1#10 o As1=					304,0	mm2(34GS)
	Górą pręt montażowy 1f 8,0 (St0S) (wg Kobiaka)
1.6.4. Nośność przekroju przy podporze na zginanie
						Msd=	-11,57	kNm
			0,006			bw=	110	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,997			d=	240	mm
						fyd=	350	N/mm2
			138,17	mm2
Przyjęto zbrojenie 1f16 o As1=				201,0	mm2(34GS)
1.6.5. Zbrojenie na ścinanie
						q0=	4,25	kN/m
	leff=	6,60	m			a2,3=	0,10	m
	Vsd2,3=	14,02	kN
			13,60	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
						d=	0,24	m
						AsL=	201	mm2
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			d=	240	mm
						bw=	110	mm
		0,008	< 0,02
	VRd1=	16,64	kN>Vsd2kr=	13,60	kN
		Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	110	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
			78075	N =	78,08	kN
	Przyjęto typowe strzemiona dwucięte f 4,5 (A-I) w rozstawie co 180mm w przęśle i co 80mm przy podporze
1.7. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
1.7.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	304	mm2
				1,15	%	bw =	110	mm
						d=	240	mm
						Msd =	12,36	kNm
						z =	0,80
				21,17	kN/cm2 =	212	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=32mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			# =12mm < fmax=32mm
1.7.2. Sprawdzenie ugięcia
						leff =	6,60	m
		18,5				d=	240	mm
						rs =	1,15	%
						ss =	212	MPa
		27,5			21,85
						Warunek nie został spełniony.
	Na podstawie "Konstrukcji Żelbetowych " Kobiaka stosuję trzy żebra rozdzielcze
	w połowie rozpiętości belki stosując pręty #16 (34GS)
	Zbrojenie żeber rozdzielczych powinno przenieść siłę min 40kNxli
	li -rozstaw żeber rozdzielczych			li =	1,07	m
	Fmin=40x1,07=	42,8	kN			140,7	kN
	POZ. 2. BELKA POD ŚCIANKĄ DZIAŁOWĄ
	Przyjęto żebro szer. b=0,20m i h=0,27m składające się z dwóch żeber typowych stropu
	i betonu uzupełniającego (wg zaleceń z "Konstrukcje betonowe" Kobiak t.2 rys. 4-26b)
2.1. Zestawienie obciążeń
2.1.1. Obciążenia stałe
WARSTWY				gk [kN/mb]	gf>1	go1 [kN/mb]	gf<1	go2 [kN/mb]
- 1 pas typowy stropu DZ-4 (z poz.1.1.5.)				2,44		2,81		2,14
- ciężar własny żebra 0,2x0,27x25				1,35	1,1	1,49	0,9	1,22
- tynk cem.-wap. na żebrze 0,2x0,015x19				0,06	1,3	0,07	0,8	0,05
- ścianka działowa 12cm (cegła na zaprawie cem.-wap.) 0,12x18x(3,9-0,27)				7,84	1,1	8,62	0,9	7,06
- tynk cem.-wap. na ściance działowej 2x0,015x19x(3,9-0,27)				2,07	1,3	2,69	0,8	1,66
			S=	13,76		15,68		12,12
2.1.2. Obciążenia zmienne
						gf
Obciążenie zmienne 2,0x(0,6+0,2-0,15)				pk [kN/mb]=	1,30	1,2	po [kN/mb]=	1,56
Długotrwała część obc. zm. 1,6x(0,6+0,2-0,15)				pdk [kN/mb]=	1,04	1,2	pdo [kN/mb]=	1,25
2.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk
	qk =	(13,76 + 1,30)kN/m =		15,06	kN/m
	qo1 =	go1 + po
	qo1 =	(15,68 + 1,56 )kN/m=		17,24	kN/m
	qo2 =	go2 + po
	qo2 =	(12,12 + 1,56 )kN/m=			kN/m
2.1.4. Obciążenia długotrwałe
	qdk=	gk + pdk
	qdk=	(13,76 + 1,04) kN/m =		14,80	kN/m
	qdo1=	go1 + pdo
	qdo1=	(15,68 + 1,25) kN/m =		16,93	kN/m
2.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	15,68	kN/mb
			go2=	12,12	kN/mb
	Obciążenie zmienne		po=	1,56	kN/mb
2.2.1. Schemat statyczny żebra
2.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a przyjeta szerokość podciągu wynosi 0,25m
a) dla przęseł 1-2 i 3-4 (z poz.1.2.2.a)
	ln = 6,35-0,5x0,25 =		6,25	m
	a1 =	0,13	m
	a2 =	0,10	m
	l1-2 = l2-3 = 6,25+0,13+0,10=		6,48	m
b) dla przęsła 2-3 (z poz.1.2.2.b)
	l2-3 =	6,60	m
2.3. Obliczenie sił wewnętrznych
	Siły wewnętrzne obliczono przy użyciu tablic Winklera do wyznaczania obwiedni M oraz Q
	Wykorzystano wzory:
	Wartości pomocnicze:
	- dla przęseł skrajnych
		go1 x l2 = 15,68 x 6,482 =	658,6	kNm
		go2 x l2 = 12,12 x 6,482 =	508,8	kNm
		po x l2 = 1,56 x 6,482 =	65,5	kNm
		go1 x l = 15,68 x 6,48 =	101,6	kN
		go2 x l = 12,12 x 6,48 =	78,5	kN
		po x l = 1,56 x 6,48 =	10,1	kN
	- dla przęsła środkowego
		go1 x l2 = 15,68 x 6,602 =	683,2	kNm
		go2 x l2 = 12,12 x 6,602 =	527,8	kNm
		po x l2 = 1,56 x 6,602 =	68,0	kNm
		go1 x l = 15,68 x 6,60 =	103,5	kN
		go2 x l = 12,12 x 6,60 =	80,0	kN
		po x l = 1,56 x 6,60 =	10,3	kN
	Obliczenia wykonano tabelerycznie ,a wykres obwiedni M i Q przedstawiono na rysunku
RZĘDNE OBWIEDNI MOMENTÓW
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kNm]	ago2l2 [kNm]	bpol2 [kNm]	cpol2 [kNm]	M dla gf >1		M dla gf <1
						Mmax [kNm] kol.3+5	Mmin [kNm] kol.3+6	Mmax [kNm] kol.4+5	Mmin [kNm] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	c
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0,000	0,000	0,00
0,65	0,10	23,05	17,81	2,62	-0,33	25,67	22,72	20,43	17,48			0,035	0,040	-0,005
1,30	0,20	39,51	30,53	4,59	-0,66	44,10	38,86	35,11	29,87			0,060	0,070	-0,010
1,94	0,30	49,39	38,16	5,90	-0,98	55,29	48,41	44,06	37,18			0,075	0,090	-0,015
2,59	0,40	52,69	40,70	6,55	-1,31	59,24	51,37	47,25	39,39			0,080	0,100	-0,020
3,24	0,50	49,39	38,16	6,55	-1,64	55,94	47,75	44,71	36,52			0,075	0,100	-0,025
3,89	0,60	39,51	30,53	5,90	-1,97	45,41	37,55	36,42	28,56			0,060	0,090	-0,030
4,54	0,70	23,05	17,81	4,59	-2,29	27,64	20,76	22,39	15,52			0,035	0,070	-0,035
5,18	0,80	0,00	0,00	2,63	-2,63	2,63	-2,63	2,63	-2,63			0,000	0,04022	-0,04022
5,51	0,85	-13,99	-10,81	1,82	-3,21	-12,18	-17,20	-9,00	-14,02			-0,02125	0,02773	-0,04898
5,83	0,90	-29,64	-22,90	1,34	-4,29	-28,30	-33,92	-21,56	-27,18			-0,04500	0,02042	-0,06542
6,16	0,95	-46,92	-36,25	1,12	-5,78	-45,80	-52,71	-35,13	-42,04			-0,07125	0,01707	-0,08831
6,48	1,00	-65,86	-50,88	1,09	-7,64	-64,76	-73,50	-49,79	-58,52			-0,100	0,01667	-0,11667
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	-68,32	-52,78	1,13	-7,93	-67,19	-76,25	-51,65	-60,71			-0,100	0,01667	-0,11667
0,33	0,05	-52,09	-40,25	0,96	-6,14	-51,14	-58,23	-39,29	-46,38			-0,07625	0,01408	-0,09033
0,66	0,10	-37,57	-29,03	1,03	-4,77	-36,55	-42,34	-28,00	-33,80			-0,055	0,01514	-0,07014
0,99	0,15	-24,77	-19,13	1,40	-3,86	-23,37	-28,62	-17,74	-22,99			-0,036	0,02053	-0,05678
1,32	0,20	-13,66	-10,56	2,04	-3,40	-11,63	-17,06	-8,52	-13,95			-0,020	0,030	-0,050
1,82	0,2764	0,00	0,00	3,40	-3,40	3,40	-3,40	3,40	-3,40			0,000	0,050	-0,050
1,98	0,30	3,42	2,64	3,74	-3,40	7,15	0,02	6,38	-0,76			0,005	0,055	-0,050
2,64	0,40	13,66	10,56	4,76	-3,40	18,42	10,27	15,31	7,16			0,020	0,070	-0,050
3,30	0,50	17,08	13,20	5,10	-3,40	22,18	13,68	18,29	9,80			0,025	0,075	-0,050
RZĘDNE OBWIEDNI SIŁ POPRZECZNYCH
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kN]	ago2l2 [kN]	bpol2 [kN]	gpol2 [kN]	Q dla gf >1		Q dla gf <1
						Qmax [kN] kol.3+5	Qmin [kN] kol.3+6	Qmax [kN] kol.4+5	Qmin [kN] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	g
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	40,65	31,41	4,55	-0,51	45,20	40,15	35,96	30,90			0,4	0,4500	-0,0500
0,65	0,10	30,49	23,56	3,60	-0,57	34,09	29,92	27,15	22,99			0,3	0,3560	-0,0563
1,30	0,20	20,33	15,70	2,78	-0,76	23,11	19,57	18,49	14,94			0,2	0,2752	-0,0752
1,94	0,30	10,16	7,85	2,09	-1,08	12,25	9,09	9,94	6,78			0,1	0,2065	-0,1065
2,59	0,40	0,00	0,00	1,51	-1,51	1,51	-1,51	1,51	-1,51			0	0,1496	-0,1496
3,24	0,50	-10,16	-7,85	1,05	-2,06	-9,11	-12,23	-6,80	-9,92			-0,1	0,1042	-0,2042
3,89	0,60	-20,33	-15,70	0,70	-2,72	-19,62	-23,05	-15,00	-18,43			-0,2	0,0694	-0,2694
4,54	0,70	-30,49	-23,56	0,45	-3,48	-30,04	-33,97	-23,11	-27,04			-0,3	0,0443	-0,3443
5,18	0,80	-40,65	-31,41	0,28	-4,33	-40,37	-44,98	-31,12	-35,73			-0,4	0,0280	-0,4280
5,83	0,90	-50,82	-39,26	0,20	-5,25	-50,62	-56,06	-39,06	-44,51			-0,5	0,0193	-0,5191
6,48	1,00	-60,98	-47,11	0,17	-6,23	-60,81	-67,21	-46,94	-53,35			-0,6	0,0167	-0,6167
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	51,76	39,99	6,01	-0,86	57,76	50,90	45,99	39,13			0,5	0,5833	-0,0833
0,66	0,10	41,40	31,99	5,01	-0,90	46,42	40,51	37,00	31,09			0,4	0,4870	-0,0870
1,32	0,20	31,05	23,99	4,11	-1,02	35,16	30,03	28,10	22,97			0,3	0,3991	-0,0991
1,98	0,30	20,70	15,99	3,31	-1,25	24,01	19,46	19,30	14,75			0,2	0,3210	-0,1210
2,64	0,40	10,35	8,00	2,61	-1,58	12,96	8,77	10,61	6,41			0,1	0,2537	-0,1537
3,30	0,50	0,00	0,00	2,04	-2,04	2,04	-2,04	2,04	-2,04			0	0,1979	-0,1979
	Maksymalne siły wewnętrzne wywołane działaniem charakterystycznych obciążeń długotrwałych
				M1-2dk = 0,080x13,76x6,482+0,1x1,04x6,482 =	50,59	kNm
				M2-3dk = 0,025x13,76x6,602+0,075x1,04x6,602 =	18,38	kNm
				Q1p = 0,4x13,76x6,48+0,45x1,04x6,48 =	38,7	kN
				Q2l = -0,6x13,76x6,48-0,6167x1,04x6,48 =	-57,7	kN
				Q2p = 0,5x13,76x6,60+0,5833x1,04x6,60 =	49,41	kN
	Moment w licu podpory (krawędziowy)
		M2minśr = (-73,50-76,25)x0,5 =	-74,87	kNm
		Q2l =	-67,21	kN
		Q2p =	57,76	kN
2.4. Wymiarowanie zbrojenia
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5*10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS) - zbrojenie konstrukcyjne
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
	Stal A I (St3SY) - strzemiona
	fyd=	210	MPa
2.4.1. Schemat belki
2.4.2. Wymiarowanie zbrojenia na zginanie
2.4.2.1. W przęśle 1-2,3-4
2.4.2.1.1. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	300	mm
	b=	700	mm
	h=	270	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240	mm	wysokość użyteczna stropu
				1401,6	mm>0,600mm
	beff=	600	mm
2.4.2.1.2. Wymiarowanie zbrojenia
	Msd=	59,24	kNm =	59235589	Nmm
				36490500	kNcm =	36,49	kNm
	Msd=	59,24	kNm > Mhf =	36,49	kNm Przekrój rzeczywiście teowy
					232	mm2 =	2,32	cm2
		Msd1 = Msd -Mhf =59,24-36,49 =	22,75	kNm		d=	240	mm
						hf=	30	mm
				0,146		beff=	600	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
	z=	sb/xeff =	0,921			bw=	300	mm
				294,11	mm2 =	2,94	cm2
			As1 = As11 + As12 = 2,32+2,94=	5,26	cm2
			Przyjęto zbrojenie 4#12+4#10 o As1=	7,66	cm2(34GS)
2.4.2.2. Nad podporą 2 i 3
	Msd=	74,87	kNm =	74872521	Nmm	d=	240	mm
						hf=	30	mm
					0,240	beff=	600	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,860			fyd =	350	N/mm2
						bw=	300	mm
				1036	mm2 =	10,36	cm2
			Przyjęto zbrojenie 4#20 o As1=	12,6	cm2(34GS)
2.4.2.3. W przęśle 2-3
2.4.2.3.1. Efektywna szerokość współpracująca
				1224	mm>0,600mm
	beff=	600	mm
2.4.2.3.2. Wymiarowanie zbrojenia
	Msd=	22,18	kNm =	22176037	Nmm
				36490500	Nmm =	36,49	kNm
	Msd=	22,18	kNm > Mhf =	36,49	kNm Przekrój pozornie teowy
						d=	240	mm
				0,071		hf=	30	mm
						beff=	600	mm
	Stąd		0,074	< xeff,lim =	0,530	fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,963			fyd =	350	N/mm2
						bw=	300	mm
				274,14	mm2 =	2,74	cm2
			Przyjęto zbrojenie 4#12+4#10 o As1=	7,66	cm2(34GS)
2.4.3. Wymiarowanie zbrojenia na ścinanie
2.4.3.1. Przy podporach 1 i 4
						q0=	17,24	kN/m
	leff=	6,48	m			a1,4=	0,13	m
	Vsd1,4=	45,20	kN
			42,96	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,24 =		1,36	>1		d=	0,24	m
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	766,0	mm2
						d=	240,0	mm
			0,011	< 0,02		bw=	300,0	mm
					N =	49,03	kN
	VRd1=	49,03	kN>Vsd1kr=	42,96	kN
		Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	300	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
					212933	N =	212,9	kN
2.4.3.2. Podpory 2 z lewej i 3 z prawej strony
						q0=	17,24	kN/m
	leff=	6,48	m			a2,3=	0,10	m
	Vsd2l=	67,21	kN
			65,49	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,24 =		1,36	>1		d=	0,24	m
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	1256	mm2
						d=	240,0	mm
			0,017	< 0,02		bw=	300,0	mm
					N =	57,24	kN
	VRd1=	57,24	kN<Vsd2kr=	65,49	kN
		Żebro wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	300	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
					212933	N =	212,9	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						0,41	m
		c=0,41<3d=	0,72	nie dzielę odcinka c
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona: w belkach prefabrykowanych f 4,5
		w belce monolitycznej f 6				Asw1 = 4x0,16+2x0,28=	1,2	cm2
						fyd =	210	MPa
					8,31	cm
		Przyjęto rozstaw co 8cm
2.4.3.3. Podpory 2 z prawej i 3 z lewej strony
						q0=	17,24	kN/m
	leff=	6,60	m			a2,3=	0,10	m
	Vsd2p=	57,76	kN
			56,04	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	VRd1=	57,24	kN<Vsd2kr=	56,04	kN
		Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	300	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
					212933	N =	212,9	kN
	Przyjęto rozstaw strzemion: na odcinku 1-go rodzaju co 14cm
			na odcinku 2-go rodzaju co 8cm
		Strzemiona dwucięte f 6 (St3S)
2.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
2.5.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	766	mm2
				1,06	%	bw =	300	mm
						d=	240	mm
						Mdk,1-2 =	50,59	kNm
						z =	0,80
				344	N/mm2 =	344	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=20mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			# =12mm < fmax=20mm
2.5.2. Sprawdzenie ugięcia
2.5.2.1. Przęsła skrajne
						leff =	6,48	m
		18,5				d=	240,0	mm
						rs =	1,06	%
						ss =	344	MPa
		27			13,44
			POZ. 3. PODCIĄG
	Przyjęcie wymiarów przekroju
	Ze względu na duże obciązenie przyjeto wymiary podciągu 50x25cm
3.1. Zestawienie obciążeń
3.1.1. Obciążenia stałe
WARSTWY				gk [kN/mb]	gf>1	go1 [kN/mb]	gf<1	go2 [kN/mb]							Gk [kN]	gf>1	Go1 [kN]	gf<1	Go2 [kN]
- obciążenia z żebra 2,44x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . (z poz.1.1.5.) 2,81x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . 2,14x0,5x(6,48+6,60)/0,60				26,64		30,63		23,38			- obciążenia z żebra 13,76x0,5x(6,48+6,60) . (z poz.2.1.1.) 15,68x0,5x(6,48+6,60) . 12,12x0,5x(6,48+6,60)				89,99		102,57		79,25
- ciężar własny podciągu . 0,25x0,50x25-0,20x1,0x2,96				2,53	1,1	2,79	0,9	2,28			- ciężar własny podciągu . (0,20x0,45x25-0,20x1,0x2,96)x0,60				0,99	1,1	1,09	0,9	0,90
- tynk cem.-wap. na podciągu . 2x(0,50-0,27)x0,015x19				0,13	1,3	0,17	0,8	0,10			- tynk cem.-wap. na podciągu . 2x(0,45-0,27)x0,015x0,60x19				0,06	1,3	0,08	0,8	0,05
			S=	29,30		33,58		25,76						S=	91,05		103,75		80,19
3.1.2. Obciążenia zmienne
	Obciążenie zmienne 1,20x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . 1,44x0,5x(6,48+6,60)/0,60				pk [kN/mb]=	13,08					Obciążenie zmienne 1,30x0,5x(6,48+6,60) . 1,56x0,5x(6,48+6,60)				Pk [kN] =	8,50
					po [kN/mb]=	15,70									Po [kN] =	10,20
	Długotrwała część obc. zm.0,96x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . 1,15x0,5x(6,48+6,60)/0,60				pdk [kN/mb]=	10,46					Długotrw część obc. zm.1,04x0,5x(6,48+6,60) . 1,25x0,5x(6,48+6,60)				Pdk [kN] =	6,80
					pdo [kN/mb]=	12,56									Pdo [kN] =	8,16
3.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk									Qk =	Gk + Pk
	qk =	(29,30 + 13,08)kN/m =		42,38	kN/m						Qk =	(91,31 + 8,50) kN =		99,55	kN
	qo1 =	go1 + po									Qo1 =	Go1 + Po
	qo1 =	(33,58 + 15,70)kN/m=		49,28	kN/m						Qo1 =	(104,03 + 10,20) kN =		113,95	kN
	qo2 =	go2 + po									Qo2 =	Go2 + Po
	qo2 =	(25,76 + 15,70 )kN/m=			kN/m						Qo2 =	(80,42 + 10,20 ) kN =			kN
3.1.4. Obciążenia długotrwałe
	qdk=	gk + pdk									Qdk=	Gk + Pdk
	qdk=	(29,30 + 10,46) kN/m =		39,77	kN/m						Qdk=	(91,31 + 6,80) kN =		97,85	kN
	qdo1=	go1 + pdo									Qdo1=	Go1 + Pdo
	qdo1=	(33,58 + 12,56) kN/m =		46,14	kN/m						Qdo1=	(91,31 + 8,16) kN =		111,91	kN
3.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	33,58	kN/mb						Go1=	103,75	kN
			go2=	25,76	kN/mb						Go2=	80,19	kN
	Obciążenie zmienne		po=	15,70	kN/mb						Po=	10,20	kN
3.2.1. Schemat statyczny podciągu
3.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a pozostałe podpory przyjęto o szerokości 0,30m
a) dla przęsła 1-2
	ln = 5,40-0,5x0,3 =		5,25	m	t1=0,26m ;t2=0,3m ;h=0,45m
	Wg rys.6a PN --->1/3 t1=0,087m< a1 <1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2h=0,225m ---> a1=						0,13	m
	Wg rys.6c PN --->a1<1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2 h=0,225m ---> a1 =					0,13	m
	Wg rys.6b PN --->a2 =1/2t2=		0,15	m
		l1-2 = 5,25+0,13+0,15=	5,53	m
b) dla przęseł 2-3 i 3-4
	Wg rys.6b PN teoretyczne punkty podparcia znajdują się w osiach podpór ,zatem leff
	równa jest osiowemu rozstawowi podpór.
	l2-3 = l3-4 =	5,60	m
c) dla przęsła 4-5
	Wg rys.6b PN teoretyczne punkty podparcia znajdują się w osiach podpór ,zatem leff
	równa jest osiowemu rozstawowi podpór.
	l4-5 =	5,00	m
d) dla przęsła 5-6
		ln = 5,00-2x0,5x0,3 =	4,7	m	t1 = t2 = 0,3m ;h=0,45m
	Wg rys.6b PN --->a1 =1/2t1=		0,15	m
	Wg rys.6c PN --->a2<1/2 t1=0,15m oraz a2<1/2 h=0,225m ---> a2 =					0,15	m
		l1-2 = 5,25+0,13+0,15=	5,00	m
3.3. Obliczenie sił wewnętrznych
	Wartości pomocnicze:
	- dla przęseł skrajnych
		go1 x l2 = 33,58 x 5,532 =	1027,0	kNm
		go2 x l2 = 25,76 x 5,532 =	787,8	kNm
		po x l2 = 15,70 x 5,532 =	480,0	kNm
		go1 x l = 33,58 x 5,53 =	185,7	kN
		go2 x l = 25,76 x 5,53 =	142,5	kN
		po x l = 15,70 x 5,53 =	86,8	kN
	- dla przęsła przedskrajnego i środkowego
		go1 x l2 = 33,58 x 5,602 =	1053,2	kNm
		go2 x l2 = 25,76 x 5,602 =	807,8	kNm
		po x l2 = 15,70 x 5,602 =	492,2	kNm
		go1 x l = 33,58 x 5,60 =	188,1	kN
		go2 x l = 25,76 x 5,60 =	144,3	kN
		po x l = 15,70 x 5,60 =	87,9	kN
	Obliczenia wykonano tabelerycznie ,a wykres obwiedni M i Q przedstawiono na rysunku
RZĘDNE OBWIEDNI MOMENTÓW
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kNm]	ago2l2 [kNm]	bpol2 [kNm]	cpol2 [kNm]	M dla gf >1		M dla gf <1
						Mmax [kNm] kol.3+5	Mmin [kNm] kol.3+6	Mmax [kNm] kol.4+5	Mmin [kNm] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	c
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0,0000	0,0000	0,0000
0,55	0,10	35,43	27,18	19,06	-2,54	54,49	32,89	46,23	24,63			0,0345	0,0397	-0,0053
1,11	0,20	60,49	46,40	33,36	-5,04	93,85	55,45	79,76	41,36			0,0589	0,0695	-0,0105
1,66	0,30	75,38	57,82	42,82	-7,58	118,20	67,80	100,64	50,24			0,0734	0,0892	-0,0158
2,21	0,40	80,01	61,37	47,47	-10,13	127,48	69,88	108,84	51,24			0,0779	0,0989	-0,0211
2,77	0,50	74,36	57,03	47,38	-12,62	121,73	61,73	104,41	44,41			0,0724	0,0987	-0,0263
3,32	0,60	58,34	44,74	42,43	-15,17	100,77	43,17	87,18	29,58			0,0568	0,0884	-0,0316
3,87	0,70	32,15	24,66	32,74	-17,57	64,88	14,58	57,39	7,09			0,0313	0,0682	-0,0366
4,42	0,80	-4,31	-3,31	18,29	-20,30	13,97	-24,62	14,98	-23,61			-0,0042	0,0381	-0,0423
4,98	0,90	-51,04	-39,15	8,78	-32,64	-42,26	-83,68	-30,37	-71,79			-0,0497	0,0183	-0,0680
5,53	1,00	-108,15	-82,95	6,91	-57,41	-101,23	-165,55	-76,04	-140,36			-0,1053	0,0144	-0,1196
Przęsło przedskrajne												Przęsło przedskrajne
0,00	0,00	-110,90	-85,06	7,09	-58,87	-103,81	-169,77	-77,98	-143,93			-0,1053	0,0144	-0,1196
0,56	0,10	-60,66	-46,53	6,89	-35,29	-53,77	-95,96	-39,64	-81,82			-0,0576	0,0140	-0,0717
1,12	0,20	-21,06	-16,16	14,77	-24,61	-6,30	-45,68	-1,39	-40,77			-0,0200	0,0300	-0,0500
1,68	0,30	8,00	6,14	27,71	-23,97	35,72	-15,97	33,85	-17,83			0,0076	0,0563	-0,0487
2,24	0,40	26,65	20,44	35,74	-23,33	62,38	3,31	56,17	-2,89			0,0253	0,0726	-0,0474
2,80	0,50	34,65	26,58	38,84	-22,69	73,49	11,96	65,41	3,89			0,0329	0,0789	-0,0461
3,36	0,60	32,12	24,64	37,06	-22,00	69,19	10,12	61,70	2,64			0,0305	0,0753	-0,0447
3,92	0,70	19,17	14,70	30,32	-21,36	49,49	-2,19	45,02	-6,66			0,0182	0,0616	-0,0434
4,48	0,80	-4,42	-3,39	19,15	-21,26	14,72	-25,69	15,75	-24,66			-0,0042	0,0389	-0,0432
5,04	0,90	-38,55	-29,57	13,78	-31,80	-24,76	-70,34	-15,78	-61,36			-0,0366	0,0280	-0,0646
5,60	1,00	-83,10	-63,74	15,90	-54,74	-67,20	-137,83	-47,84	-118,47			-0,0789	0,0323	-0,1112
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	-83,10	-63,74	15,90	-54,74	-67,20	-137,83	-47,84	-118,47			-0,0789	0,0323	-0,1112
0,56	0,10	-35,70	-27,39	14,42	-31,16	-21,28	-66,86	-12,96	-58,54			-0,0339	0,0293	-0,0633
1,12	0,20	1,16	0,89	20,48	-19,94	21,64	-18,78	21,37	-19,05			0,0011	0,0416	-0,0405
1,68	0,30	27,49	21,08	32,24	-19,44	59,73	8,05	53,33	1,64			0,0261	0,0655	-0,0395
2,24	0,40	43,29	33,20	39,62	-19,44	82,91	23,84	72,83	13,76			0,0411	0,0805	-0,0395
2,80	0,50	48,55	37,24	42,09	-19,44	90,64	29,11	79,33	17,80			0,0461	0,0855	-0,0395
RZĘDNE OBWIEDNI SIŁ POPRZECZNYCH
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kN]	ago2l2 [kN]	bpol2 [kN]	gpol2 [kN]	Q dla gf >1		Q dla gf <1
						Qmax [kN] kol.3+5	Qmin [kN] kol.3+6	Qmax [kN] kol.4+5	Qmin [kN] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	g
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	73,30	56,23	38,83	-4,57	112,14	68,74	95,06	51,66			0,3947	0,4474	-0,0526
0,55	0,10	54,73	41,98	30,70	-5,12	85,43	49,61	72,68	36,86			0,2947	0,3537	-0,0590
1,11	0,20	36,16	27,74	23,66	-6,76	59,82	29,40	51,40	20,97			0,1947	0,2726	-0,0779
1,66	0,30	17,59	13,49	17,70	-9,47	35,29	8,12	31,19	4,02			0,0947	0,2039	-0,1091
2,21	0,40	-0,98	-0,75	12,77	-13,23	11,78	-14,21	12,01	-13,98			-0,0053	0,1471	-0,1524
2,77	0,50	-19,56	-15,00	8,83	-17,96	-10,73	-37,52	-6,17	-32,96			-0,1053	0,1017	-0,2069
3,32	0,60	-38,13	-29,25	5,81	-23,63	-32,32	-61,76	-23,44	-52,87			-0,2053	0,0669	-0,2722
3,87	0,70	-56,70	-43,49	3,64	-30,14	-53,06	-86,84	-39,85	-73,63			-0,3053	0,0419	-0,3472
4,42	0,80	-75,27	-57,74	2,23	-37,40	-73,04	-112,67	-55,51	-95,14			-0,4053	0,0257	-0,4309
4,98	0,90	-93,84	-71,98	1,47	-45,33	-92,38	-139,17	-70,51	-117,31			-0,5053	0,0169	-0,5222
5,53	1,00	-112,42	-86,23	1,25	-53,78	-111,17	-166,20	-84,98	-140,01			-0,6053	0,0144	-0,6196
Przęsło przedskrajne												Przęsło przedskrajne
0,00	0,00	98,98	75,92	52,57	-6,31	151,55	92,67	128,49	69,61			0,5263	0,5981	-0,0718
0,56	0,10	80,17	61,50	44,11	-6,64	124,28	73,54	105,60	54,86			0,4263	0,5018	-0,0755
1,12	0,20	61,37	47,07	36,40	-7,72	97,77	53,65	83,47	39,35			0,3263	0,4141	-0,0878
1,68	0,30	42,56	32,64	29,57	-9,68	72,13	32,88	62,21	22,97			0,2263	0,3364	-0,1101
2,24	0,40	23,75	18,22	23,71	-12,60	47,46	11,15	41,93	5,61			0,1263	0,2697	-0,1434
2,80	0,50	4,95	3,79	18,86	-16,54	23,81	-11,60	22,66	-12,75			0,0263	0,2146	-0,1882
3,36	0,60	-13,86	-10,63	15,09	-21,52	1,23	-35,38	4,46	-32,15			-0,0737	0,1717	-0,2448
3,92	0,70	-32,67	-25,06	12,23	-27,97	-20,44	-60,64	-12,83	-53,03			-0,1737	0,1391	-0,3182
4,48	0,80	-51,48	-39,48	10,36	-34,42	-41,11	-85,90	-29,12	-73,90			-0,2737	0,1179	-0,3916
5,04	0,90	-70,28	-53,91	9,34	-42,19	-60,94	-112,47	-44,56	-96,10			-0,3737	0,1063	-0,4800
5,60	1,00	-89,09	-68,33	9,04	-50,68	-80,04	-139,77	-59,29	-119,02			-0,4737	0,1029	-0,5766
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	94,04	72,13	51,94	-7,99	145,97	86,05	124,07	64,14			0,5000	0,5909	-0,0909
0,56	0,10	75,23	57,70	43,46	-8,30	118,69	66,93	101,16	49,40			0,4000	0,4944	-0,0944
1,12	0,20	56,42	43,28	35,71	-9,34	92,13	47,08	78,99	33,93			0,3000	0,4063	-0,1063
1,68	0,30	37,61	28,85	28,82	-11,24	66,44	26,37	57,67	17,61			0,2000	0,3279	-0,1279
2,24	0,40	18,81	14,43	22,89	-14,10	41,70	4,71	37,31	0,33			0,1000	0,2604	-0,1604
2,80	0,50	0,00	0,00	17,98	-17,98	17,98	-17,98	17,98	-17,98			0,0000	0,2045	-0,2045
	Maksymalne siły wewnętrzne wywołane działaniem charakterystycznych obciążeń długotrwałych
				M1-2dk = 0,0781x29,30x5,532+0,100x10,46x5,532 =	101,98	kNm
				M2-3dk = 0,0331x29,30x5,602+0,0787x10,46x5,602 =	56,24	kNm
				M3-4dk = 0,0462x29,30x5,602+0,0855x10,46x5,602 =	70,51	kNm
				Q1p = 0,395x29,30x5,53+0,447x10,46x5,53 =	89,87	kN
				Q2l = -0,606x29,30x5,53-0,620x10,46x5,53 =	-134,07	kN
				Q2p = 0,526x29,30x5,60+0,589x10,46x5,60 =	120,83	kN
				Q3l =- 0,474x29,30x5,60-0,576x10,46x5,60 =	-111,53	kN
				Q2p = 0,526x29,30x5,60+0,589x10,46x5,60 =	120,83	kN
	Moment w licu podpory (krawędziowy)
		M2minśr = (-165,55-169,77)x0,5 =	-167,66	kNm
3.4. Wymiarowanie zbrojenia
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5*10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS) - zbrojenie konstrukcyjne
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
	Stal A I (St3SY) - strzemiona
	fyd=	210	MPa
3.4.1. Schemat belki
3.4.2. Wymiarowanie zbrojenia na zginanie
3.4.2.1. W przęśle 1-2,5-6
	Msd1-2=	127,48	kNm =	127477824	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,256	a1 =	30	mm
						d=	470	mm
	Stąd		0,302	< xeff,lim =	0,530	fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
		Przekrój pojedynczo zbrojony				fyd =	350	N/mm2
			0,849
				912,61	mm2 =	9,13	cm2
			Przyjęto 5#16 o As1=	10,05	cm2(34GS)
3.4.2.2. Nad podporą 2 i 5
	Msd2,5=	167,66	kNm =	167663433	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,337	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,429	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,786
				1297,53	mm2 =	12,98	cm2
			Przyjęto 5#20 o As1=	15,70	cm2(34GS)
3.4.2.3. W przęśle 2-3,4-5
	Msd2,5=	73,49	kNm =	73486977	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,148	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,161	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,920
				485,73	mm2 =	4,86	cm2
			Przyjęto 5#12 o As1=	5,65	cm2(34GS)
3.4.2.4. Nad podporą 3 i 4
	Msd2,5=	137,83	kNm =	137833124	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,277	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,332	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,834
				1004,77	mm2 =	10,05	cm2
			Przyjęto 4#20 o As1=	12,56	cm2(34GS)
3.4.2.5. W przęśle 3-4
	Msd2,5=	90,64	kNm =	90637920	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,182	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,203	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,899
				613,13	mm2 =	6,13	cm2
			Przyjęto 4#16 o As1=	8,04	cm2(34GS)
3.4.3. Wymiarowanie zbrojenia na ścinanie						bw=	250	mm
	Połączenie belki z podciągiem					fctd=	0,87	N/mm2
						d=	470	mm
				204450	N =	204,45	kN
	Stosuję dodatkowo cztery strzemiona w pobliżu belek
3.4.3.1. Przy podporach 1 i 6
						q0=	49,28	kN/m
	leff=	5,53	m			a1,6=	0,13	m
	Vsd1,6=	112,14	kN
			105,73	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,47 =		1,13	>1
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	10,05	cm2
						d=	470	mm
			0,009	< 0,02		bw=	250	mm
				63065	N =	63,06	kN
	VRd1=	63,06	kN<Vsd1kr=	105,73	kN
	Nośność krzyżulców betonowych na ściskanie przy scinaniu VRd2
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=0,9x470=	423	mm			Asw2 =	6,03	cm2
						s2 =	520	mm
						fyd =	350	N/mm2
				121379	N =	121,38	kN
						bw=	250	mm
						d=	470	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
				115832	N =	115,83	kN
		115,83	kN
						347610	N =	347,61	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						1,12	m
		c=0,41<3d=	1,41	nie dzielę odcinka c
	Graniczna siła poprzeczna przenoszona przez poprzeczne zbrojenie
						Asw2 =	6,03	cm2
						s2 =	520	mm
						fyd =	350	N/mm2
						z=	423	mm
				242757	N =	242,76	kN
					kN < 0,5 Vsdkr =		53	kN
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona dwucięte f 8
		Asw1 = 2x0,5 =	1,00	cm2		fyd =	210	MPa
						z=	423	mm
				168	mm =	17	cm
		Przyjęto rozstaw co 8cm
4.4.2.)Nośność na przebicie elementów nie zbrojonych:
	Nosność elementów niezbrojonych na przebicie obciążonych w sposób ciagły.
	Nsd-(go+po)*A<= Nfd= fctd*up*d
A-	pole powierzchni odciętej przekrojami przebicia
	A=	742800	mm2
q,p-	obciążenie równomierne (stałe + zmienne)
	qo+po=	#REF!	kN/m
	po=	13,2	kN/m
	qo=	#REF!	kN/m
Up-	średnia arytmetyczna obwodow na która działa siła i powierzchni powstajacej
	w poziomie zbrojenia przy założeniu sił pod katem 45o
	Up=	(up1+up2)/2
	Up=	2476,00	mm
d-	wysokość użyteczna
	d=	#REF!	mm			Nsd=	#REF!	kN
	fctd=	0,87	N/mm2			Max. siła ścinająca.
	Nsd-(go+po)*A<= Nfd= fctd*up*d					(go+po)=	#REF!	kN/m
	Nsd-(go+po)*A=	#REF!				A=	742800,0	mm2
	Nfd= fctd*up*d					up=	2476,00	mm
	Nfd=	#REF!	kN			d=	#REF!	mm
	#REF!	kN<= Nfd=	#REF!	kN		fctd=	0,87	N/mm2
		Nośnośc na przebicie jest zapewniona.
4.5.) Sprawdzenie SGU.
4.5.1.) Sprawdzenie zarysowań (rysy prostopadłe).
	Wk= b*srm*e sm
		Dla b=	#REF!	mm=<300	b=	1,3
	Aceff=	2,5*a*b				a=	30,00	mm
	Aceff=	#REF!	mm2			b=	#REF!	mm
	rr =	As/Aceff				As=	#REF!	mm2
	rr =	#REF!				Aceff=	#REF!	mm2
						k1=	0,8
	srm=	50+0,25*k1*k2*f/rr				k2=	0,5	el. zgin.
	srm=	#REF!	mm			f=	8,00	mm
	Wc=	b*h2/6				h=	#REF!	mm
	Wc=	245*105	mm3			b=	#REF!	mm
	Mcr=	fctm*Wc				fctm=	1,90	N/mm2
	Mcr=	46550000	Nmm			Wc=	245*105	mm3
	Mcr=	46,55	kNm
						Msd=	#REF!	kNm
	ssr/ss=	Mcr/Msd				Msdk=	0,8*Msd	kNm
	ssr/ss=	#REF!				Msdk=	#REF!	kNm
						bw
						b1=	1,0
	e sm=	ss/Es*[1-b1*b2(ssr/ss)2]				b2=	0,5	obc. dług.
	e sm=	#REF!				ss=fyd=	#REF!	N/mm2
						Es=	205000	N/mm2
						ssr/ss=	#REF!
	Wk= b*srm*e sm					b=	1,3
	Wk=	#REF!	mm			srm=	#REF!	mm
						e sm=	#REF!
	Wk=	#REF!	mm<Wlm=	0,3mm	Warunek sprawdzony.
4.5.2)Rysy ukośne.
	wk=4*t2*l/(rw*Es*fck)
	Vsd=34,438*5,12/2	wojciech koczan: tutaj 2,323 biorę mnożąc obciążenia stałe przez 0,61m		siła od komb. od obc. długotrwałych
	Vsd=	256,000	kN
	t=Vsd/(bw*d)
	t=91,57kN/(300mm*570mm)
	t=	1,50
	rw=rw1+rw2		Suma stopni zbrojenia strzemionami i pr.odgietymi
		rw1=Asw1/(bw*s)
		rw1=201,0/(300*170)
		rw1=	0,004
		rw2=0	- belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi
	rw=rw1=0,004 > rwmin=0,0015
	l=1/(3*(rw1/(b1*f1)+rw2/(b2*f2)))
	l=1/(3*(0,004/(1,0*8))
	l=	666,67	mm
		b1=1,0 -dla prętów gładkich
		f1=8mm
	wk=4*t2*l/(rw*Es*fck)
	wk=4*0,542*666,67/(0,004*205000*16)
	wk=	0,059	mm<wklim=0,3mm
			O.K.
1.5.3.)Sprawdzenie ugięcia.
	a(oo,to)=ak*Msd*l2eff/B(oo,to)
	Msk =(pk+gk)*k*leff2					k=	0,080
	Msk =	#REF!	kNm			l=	#REF!	m
	ak=	5/48 =	0,104			pk=	#REF!	kN/mb
						gk=	#REF!	kN/mb
						leff=	#REF!	m
						b1=	1,0	pr. gładkie
						b2=	0,5	obc. dług.
	ssr/ss=	Mcr /Msd=	#REF!
	Ac=	bw*h				h=	600,00	mm
	Ac=	180000	mm2			bw=	300,00	mm
	u=	2*bw+2*h
	u=	1800	mm
	2*Ac/u=	200,00	mm
	F(oo,to)=2,5
	Ec,eff=Ecm/(1+F(oo,to))
	Ec,eff=	7,86	kN/mm2		Dla obciażenia dzałającego długotrwale
	Dla przekroju niezarysowanego:					B20 - Ecm=27,5 kN/mm2
						beff=	300,0	mm
	ae=Es/Eceff					h=	600,00	mm
	ae=	26,09				bw=	300,00	mm
	B(oo,to)=Ec,eff*II					As1=	#REF!	mm2
	Ec,eff=27,5 kN/mm2					Ec,eff=	7857,1	N/mm2
	ae=Es/Eceff					Es=	205000	N/mm2
	ae=	26,09				a=	30	mm
						b=	300,0	mm
	xeff=	fyd*As1/(a*fcd*bw)				h=	600,0	mm
	xeff=	#REF!	mm			fyd=	#REF!	N/mm2
						fcd=	#REF!	N/mm2
	Ac=	h*b				As1=	#REF!	mm2
	Ac=	1800,00	cm2			a=	#REF!
						a=	30	mm
II=	((bw*h3)/12)+ae*As1*(0,5h-a)2
II=	#REF!	mm4
Moment bezwładności dla przekroju zarysowanego:
						xeff=	#REF!	mm
III=	((bw*xeff3)/12)+bw*xeff*(0,5h-0,5xeff)2+ae*As1*(0,5h-a)2					b=	300,0	mm
						h=	600,0	mm
III=	#REF!	mm4				As1=	#REF!	mm2
						a=	30	mm
					ssr/ss=	Mcr /Msd=	#REF!
						b=	300,00	mm
						h=	600,00	mm
	B(oo,to)=	#REF!	kN/mm2			AsI=	#REF!	mm2
						Eceff=	7857,1	N/mm2
						leff=	#REF!	m
	a(oo,to)=	ak*Msd*leff2/B(oo,to)				B(oo,to)=	#REF!	kN/mm2
						ak=	0,104
a(oo,to)=	#REF!	mm < alim= leff/200 =		#REF!	mm	Msk=	#REF!	kNm
	#REF!	mm<	#REF!	mm
						Warunek został spełniony.
	POZ.5. SŁUP.			KOMENATRZ
5.1.) Zestawienie obciążeń.
	Obciążenie obliczeniowe stropodachu				gk [kN]	gf	go [kN]
	Pokrycie papowe 0,2*0,45*5,12*5,1*1/cos5,0=				2,35008	1,3	3,055104
	Wylewka 0,03*21*5,12*5,10*1/cos5,0=				16,45056	1,3	21,385728
	Płyta panwiowa 0,03*21*5,12*5,101/cos5,0=				26,112	1,1	28,7232
				Razem =	44,91264		53,164032
	Ciężar podciągu		(0,3*0,6*5,12*25) =		23,04	1,1	25,344
				Razem =	67,95		78,51
	Długość żebra =		5,1	m
	Długość podciągu =		5,12	m
	Ilość kondygnacji =		4	m
		bw(Sł) =	0,4	m
	Wysokość kondyg.=		3,6	m
	b) Obciążenie śniegiem (strefa I):
	Sk = qk*c= 0,7*0,8*5,12*5,10 =			14,623	1,4	20,472	kN
	c) Obciążenie z pozostałych kondygnacji:				(8,114*5,1*5,12*4 )=		847,49	kN
	d) Ciężar własny słupa:
					gk [kN]	gf	go [kN]
			0,4*0,4*(4,0-0,5)*4*25 =		56	1,1	61,6	kN
	Obciążenie całkowite na poziomie posadzki parteru:
		Nsd=a+b+c+d=78,51+847,49+20,472+61,6=					1008,07	kN
	Obciążenie długotrwałe:
	Nsd,lt = Nsd-Sk-(1-yd)*pd*x = 1008,07-20,47-0,2*10*1,2*5,1*5,12 =						924,93	kN
5.2.) Schemat statyczny słupa:
5.2.1.) Długość obliczeniowa słupa:
	Beton B20
							6,23
	Przekrój słupa.		(cm)
			d=37	40					328
	H=	3,60	m
	hp=	0,62	m
	h=	40,00	m			30
	lcol= H-hp+0,3
	lcol=	3,3	m
	lo=	0,8 * lcol =	2,622	m
	lo/h=	2,62 / 0,4 =	0,066	m <10		h=	40,00	m
						lo=	2,62	m
5.3.) Obliczenie ilości zbrojenia w słupie:
5.3.1.) Określenie mimośrodu:
	eo=	ee+ ea
	Mimośród statyczny:		ee =0
	Momośród niezamierzony:
		lo/600=	4,37	mm		lo=	2,62	m
	eamax=	h/30=	13,3333333333333	mm		h=	0,4	m
		10mm				lo/h=	7
							7<lo/h<30
	ea=	13,3mm = etot					Wpływ smukłości.
	eo=	13,33	mm			ea=	13,33	mm
	h=1/[(1-Nsd/Ncrit}]					ee=	0,00	mm
Ncrit=	fcd*b*h/(lo/h)2*[(,6*Es/fyd*mo+(0,1*Ecm/fcd+(lo/ho)2*no)*2,6/(2+kit)]
	kit=	1+0,5*Nsd,it/Nsd*f(D,to)
	kit=	1,918				Nsd,it=	924,93	kN
						Nsd=	1008,07	kN
	no=	Nsd/(fcd*b2)				f(D,to)=	2,00
	no=	#REF!				fcd=	#REF!	N/mm2
	mo=	no*eo/h				b=	300	mm
	mo=	#REF!				eo=	13,33	mm
	eo/h>=	(0,5-0,01*lo/h-0,001*fcd				h=	400	mm
	eo/h>=	#REF!				lo=	2,62	m
	eo/h>=	0,03
Ncrit=	fcd*b*h/(lo/h)2*[(1,6*Es/fyd*mo+(0,1*Ecm/fcd+(lo/ho)2*mo)*2,6/(2*kit)]
	Ncrit=	#REF!	kN			Nsd=	1008,07	kN
						Es=	205000,0	N/mm2
	h=1/[(1-Nsd/Ncrit}]					Ecm=	27,50	kN/mm2
	h=	#REF!				fcd=	#REF!	N/mm2
						h=b=	400	mm
	etot=	eo*h				eo=	13,33	mm
	etot=	#REF!	mm			kit=	1,918
						fyd=	#REF!	N/mm2
5.3.3.) Wyznaczenie efektywnej strefy ściskanej:
						etot=	#REF!	mm
	es2=	0,5*h-etot-a'
	es2=	#REF!	mm			a'=	30,00	mm
						ea=	13,33	mm
						Nsd=	1008,07	kN
						a=	0,85
						es2=	#REF!	mm
						fcd=	#REF!	N/mm2
						d=	370,00	mm
	xeff=	#REF!	mm<h=300			a'=	30,00	mm
	xeff/d=	#REF!	>zeff,lim=0,53
			Mimośród mały
5.3.4.)Określenie ilości zbrojenia:
		es1=0,5*b-a+etot
		es1=0,5*300-30,0+10,71=	130,0	mm		Nsd=	1008,07	kN
						a=	0,85
	As1=As2=	#REF!	mm2			etot=	#REF!	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
		As1=As2=	#REF!	cm2		d=	370,00	mm
						a'=	0,00	mm
Przyjęto zbrojenie 4f16o As1=			8,04	cm2		xeff=	#REF!	mm
						fyd=	#REF!	N/mm2
5.3.4.) Rozstaw strzemion w słupie.
						b=	400,0	mm
	rl=	As1/(b*d)				As1=	8,04	cm2
	rl=	0,01	<3%			d=	370,00	mm
	STR 162 -PN Przyjęto strzemiona dwucięte f 8 co 20 cm ,a przy końcach słupa 10cm.
	POZ. 6. STOPA FUNDAMENTOWA.					Nsd
6.1.) Schemat stopy.
	Nsd=	1008,07	kN
Warunki gruntowe:
	Pd
	mw
	ID=0,42	f= 30o
				G
6.2.). Określenie wymiarów stopy:								60
Nsd=	1008,07	kN
r=	1,65	kN/m3
Głębokość posadowienia: D=			1,50
NR,sd=	Nsd+Gst+Ggr+q*B2
Gst+Ggr=	m*hf*B2*gśr*1,2
Gst+Ggr=	1,5*B2*22,8*1,2
NR,sd=	1008,07+41,04B2			Cu=0
Opór gruntu:
qr=	(1+0,3*B/L)Nc*Cu(r)+(1+1,5B/L)ND*D*rB(r)*g+(1-0,25B/L)NB*rB(r)B*g
Nc=	30,14	ND=	18,4	NB=	7,53
qr=	1104+93,18*B
		qr=Nr,sd/B2<m*qr
		1008,07/B2+41,04<894,2+75,48*B
B=1,20m
	782,31	kN/m2 <	984,78	kN/m2
						1,2
		C.N.U.
						40
				A	40		A
					30
Sredni obliczeniowy odpór gruntu:
	qsd=Nrsd/B2=	782,67	kN/m2
	a=	0,05	m
							A-A
	Nsd=	1008,07	kN
	L=B=	1,20	m
	gsd=	782,67	kN/m2
	Ma=	105,66	kNm				ds=55
	fyd=	21,5	kN					h=60
	As=M/(0,9*h*fyd)=	8,15	cm2
	Stal kl A-I
	Przyjęto zbrojenie prętami 10			f 12 o Asw=	10,17	cm2
	Rozstaw prętów co 150mm
5.3.) Obliczenie stopy na przebicie.
	Nsd -A*gro<=NRd					Nsd=	1008,07	kN
	up=	(u1+u2)/2				d=	55,00	m
	up=	300,00	m			fctd=	0,87	N/mm2
	NRd=	fctd*up*d				u1=	160,00	m
	NRd=	14355,00	kN			u2=	440,00	m
						Nsd=	1008,07	kN
	Nsd -A*gro<=NRd					gro=	782,67	kN/m2
Nsd - A * gro =		-118,98	kN<=NRd=	14355,00	kN	A=	1,44	m2
			Warunek spełniony.
Napreżenia wychodzą poza podstawe ,czyli
nie było potrzeby sprawdzania na przebicie.
			a=	45o
						1,2