POZ. 1. BELKA PREFABRYKOWANA STROPU DZ-4
1.1. Zestawienie obciążeń
1.1.1. Obciążenia stałe
		płytki gresowe
		gładź cementowa 3cm
		styropian 4cm
		strop DZ-4
		tynk c-w 1,5cm
WARSTWY			gk [kN/m2]	gf>1	go1 [kN/m2]	gf<1	go2 [kN/m2]
- płytki gresowe			0,180	1,2	0,216	0,9	0,162
- gładź cementowa 3cm 0,03x21			0,630	1,3	0,819	0,8	0,504
- styropian 4cm 0,04x0,45			0,018	1,2	0,022	0,9	0,016
- strop DZ-4 o wys.27cm			2,960	1,1	3,256	0,9	2,664
- tynk c-w 1,5cm 0,015x19			0,285	1,3	0,371	0,8	0,228
		S=	4,07		4,68		3,57
1.1.2. Obciążenia zmienne
					gf
Obciążenie zmienne			pk [kN/m2]=	2,00	1,2	po [kN/m2]=	2,40
Długotrwała część obc. zmiennego			pdk [kN/m2]=	1,60	1,2	pdo [kN/m2]=	1,92
lS=	0,60	m	Osiowy rozstaw żeber stropu DZ-4
1.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk
	qk =	(4,07 + 2,00) kN/m2 =		6,07	kN/m2
	qo1 =	go1 + po
	qo1 =	(4,68 + 2,40) kN/m2 =		7,08	kN/m2
	qo2 =	go2 + po
	qo2 =	(3,57 + 2,40) kN/m2 =		5,97	kN/m2						1.1.5. Zestawienie obciążenia montażowego
1.1.4. Obciążenia długotrwałe												OBCIĄŻENIE		gmk	gf	gmo
														[kN/m2]		[kN/m2]
	qdk=	gk + pdk										ciężar stropu		2,960	1,1	3,256
	qdk=	(4,07 + 1,6) kN/m2 =		5,67	kN/m2							obciążenie montaż.		1,000	1,4	1,400
	qdo1=	go1 + pdo											Razem:	3,960	Razem:	4,656
	qdo1=	(4,68 + 1,92) kN/m2 =		6,60	kN/m2
											1.1.4. Obciążenie belki stropowej
1.1.5. Obciążenie żebra
												gmk=	gk*0,60				gmk=	3,960	kN/m2
	gk=	4,07*0,60 =	2,44	kN/mb	pdo=	1,92*0,60 =	1,15	kN/mb				gmk=	2,376	kN/mb			gmo=	4,656	kN/m2
	go1=	4,68*0,60 =	2,81	kN/mb	qk=	6,07*0,60 =	3,64	kN/mb				gmo=	go*0,60
	go2=	3,57*0,60 =	2,14	kN/mb	qo1=	7,08*0,60 =	4,25	kN/mb				gmo=	2,794	kN/mb
	pk=	2,00*0,60 =	1,20	kN/mb	qo2=	5,97*0,60 =	3,58	kN/mb
	po=	2,40*0,60 =	1,44	kN/mb	qdk=	5,67*0,60 =	3,40	kN/mb
	pdk=	1,60*0,60 =	0,96	kN/mb	qko1=	6,60*0,60 =	3,96	kN/mb
1.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	2,81	kN/mb
	Obciążenie zmienne		po=	1,44	kN/mb
Rozpiętości w osiach podpór l1=6,35m i l2=6,60m >4,5m ,zatem przewiduje się podparcie stropu w czasie montażu.
Strop pracuje tylko w fazie II
Na podstawie "Poradnika Inżyniera i technika budowlanego" traktuję żebro jako belkę wolnopodpartą,
częściowo zamocowaną na podciągu i swobodnie opartą na ścianie zewnętrznej.
1.2.1. Schemat statyczny żebra
1.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a przyjeta szerokość podciągu wynosi 0,20m
a) dla przęseł 1-2 i 3-4
	ln = 6,35-0,5x0,2 =		6,25	m	t1=0,26m ;t2=0,2m ;h=0,27m
	Wg rys.6a PN --->1/3 t1=0,087m< a1 <1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2h=0,138m ---> a1=						0,13	m
	Wg rys.6c PN --->a1<1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2 h=0,138m ---> a1 =					0,13	m
	Wg rys.6b PN --->a2 =1/2t2=		0,10	m
	l1-2 = l2-3 = 6,25+0,13+0,10=		6,48	m							L1=	6480,00	mm
											L2=	6600,00	mm
b) dla przęsła 2-3
	Wg rys.6b PN teoretyczne punkty podparcia znajdują się w osiach podpór ,zatem leff
	równa jest osiowemu rozstawowi podpór.
	l2-3 =	6,60	m
1.3. Obliczenie sił wewnętrznych
Maksymalne momenty i siły poprzeczne dla przęseł 1-2 i 3-4
	- w przęśle 1-2 i 3-4
						17,85	kNm
	- moment utwierdzenia 2 i 3
						-11,15	kNm
	- siły poprzeczne
						12,05	kN
						-15,49	kN
Maksymalne momenty i siły poprzeczne dla przęsła 2-3
	- w przęśle 2-3
						15,43	kNm
	- moment utwierdzenia 2 i 3
						-11,57	kNm
	- siły poprzeczne
						14,02	kN
1.4. Wymiarowanie zbrojenia dla żeber skrajnych
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5x10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS)
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
Rozpietość modularna stropu:
	lm=	6,60	m
Rozpietość stropu w swietle podpór:
	ln=	6,35-0,5x0,2=	6,25	m
Rozpietość efektywna przęsła:
	leff=	6,48	m
1.4.1. Schemat belki
1.4.2. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	110,0	mm
	b=	600,0	mm
	h=	270,0	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240,0	mm	wysokośc użyteczna stropu
				121,16	cm=1,21m>0,60m
	beff=	600,0	mm
1.4.3. Nośność przekroju w przęśle na zginanie
1.4.3.1. Sprawdzenie typu przekroju						d=	240,00	mm
						hf=	30,00	mm
	Msd=	17,85	kNm =	17845332	Nmm	beff=	470,0	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
				2858	kNcm =	28,58	kNm
Msd=	17,85	kNm < Mhf =	28,58	kNm Przekrój pozornie teowy.
1.4.3.2 Obliczenie nośności w przęśle
						Msd=	17,85	kNm
			0,073			beff=	470,00	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						d=	240,00	mm
	Stal klasy III ---> fyd =		350,0	N/mm2		fyd=	350,00	N/mm2
	z=	sb/xeff =	0,962
			220,8	mm2
Przyjęto zbrojenie 3f10 o As1=				237,0	mm2
	Górą pręt montażowy f 8,0 (St0S) (wg tablic w poradniku).
1.4.3. Nośność przekroju przy podporze na zginanie
						Msd=	-11,15	kNm
			0,006			bw=	110,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,997			d=	240,0	mm
						fyd=	350,0	N/mm2
			133,2	mm2
Przyjęto zbrojenie 1f14 o As1=				154,0	mm2
1.4.5. Zbrojenie na ścinanie
	leff=	6,48	m
	Vsd1=	12,05	kN			a1=	0,13	m
	Vsd2=	-15,49	kN			a2=	0,10	m
						q0=	4,25	kN/m
				kN
			-15,07	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
						d=	0,24	m
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	154,0	mm2
						bw=	110,0	mm
		0,006	< 0,02			d=	240,0	mm
	VRd1=	15,85	kN>Vsd2kr=	15,07	kN
	Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16,0	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
				78075	N =	78,08	kN
1.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
1.5.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	237,0	mm2
				0,90	%	bw =	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						Msd =	17,85	kNm
						z =	0,85
				36,91	kN/cm2 =	369	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=14mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			f =10mm < fmax=14mm
1.5.2. Sprawdzenie ugięcia
						leff =	6,48	m
		19,6				d=	240,0	mm
						rs =	0,90	%
						ss =	369	MPa
		27			13,28
						Warunek nie został spełniony.
	Na podstawie "Konstrukcji Żelbetowych " Kobiaka stosuję dwa żebra rozdzielcze
	w połowie rozpiętości belki stosując pręty f 12
	Zbrojenie żeber rozdzielczych powinno przenieść siłę min 40kNxli
	li -rozstaw żeber rozdzielczych			li =	1,07	m
	Fmin=40x1,07=	42,8	kN			79,1	kN
1.4. Wymiarowanie zbrojenia dla żebra środkowego
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5x10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS)
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
Rozpietość modularna stropu:
	lm=	6,60	m
Rozpietość stropu w swietle podpór:
	ln=6,60-2x0,5x0,2=		6,4	m
	a2=	0,10	m	podparcie na podporze.
Rozpietość efektywna przęsła:
	leff=	6,60	m
1.4.1. Schemat belki
1.4.2. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	110,0	mm
	b=	600,0	mm
	h=	270,0	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240,0	mm	wysokość użyteczna stropu
				103,4	cm=1,03m>0,60m
	beff=	600,0	mm
1.4.3. Nośność przekroju w przęśle na zginanie
1.4.3.1. Sprawdzenie typu przekroju						d=	240,0	mm
						hf=	30,00	mm
	Msd=	15,43	kNm =	15426992	Nmm	beff=	470,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						a=	0,85
				2858,42	kNcm =	28,58	kNm
Msd=	15,43	kNm < Mhf =	28,58	kNm Przekrój pozornie teowy
1.4.3.2 Obliczenie nośności w przęśle
						Msd=	15,43	kNm
			0,063			beff=	470,0	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						d=	240,0	mm
	Stal klasy III ---> fyd=		350,0	N/m2		fyd=	350,0	N/mm2
	z=	sb/xeff =	0,967
			189,86	mm2
			Przyjęto zbrojenie 3f10 o As1=	237,0	mm2
Górą pręt montażowy f 8,0 (St0S) (wg tablic w poradniku).
1.4.3. Nośność przekroju przy podporze na zginanie
						Msd=	-11,57	kNm
			0,006			bw=	110,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,997			d=	240,0	mm
						fyd=	350,0	N/mm2
			138,17	mm2
Przyjęto zbrojenie 1f14 o As1=				154,0	mm2
1.4.5. Zbrojenie na ścinanie
						q0=	4,25	kN/m
	leff=	6,60	m			a2,3=	0,10	m
	Vsd2,3=	14,02	kN
			13,60	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
						d=	0,24	m
						AsL=	154,0	mm2
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			d=	240,0	mm
						bw=	110,0	mm
		0,006	< 0,02
	VRd1=	15,85	kN>Vsd2kr=	13,60	kN
		Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16,0	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
			78075	N =	78,08	kN
	Przyjęto strzemiona dwucięte f 4,5 (A-I) w rozstawie co 180mm
1.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
1.5.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	237,0	mm2
				0,90	%	bw =	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						Msd =	15,43	kNm
						z =	0,85
				31,91	kN/cm2 =	319	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=14mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			f =10mm < fmax=22mm
1.5.2. Sprawdzenie ugięcia
						leff =	6,60	m
		20,2				d=	240,0	mm
						rs =	0,90	%
						ss =	319	MPa
		27,5			15,83
						Warunek nie został spełniony.
	Na podstawie "Konstrukcji Żelbetowych " Kobiaka stosuję dwa żebra rozdzielcze
	w połowie rozpiętości belki stosując pręty f 12
	Zbrojenie żeber rozdzielczych powinno przenieść siłę min 40kNxli
	li -rozstaw żeber rozdzielczych			li =	1,07	m
	Fmin=40x1,07=	42,8	kN			79,1	kN
		POZ. 2. BELKA POD ŚCIANKĄ DZIAŁOWĄ
	Przyjęto żebro szer. b=0,20m i h=0,27m składające się z dwóch żeber typowych stropu
	i betonu uzupełniającego (wg zaleceń z "Konstrukcje betonowe" Kobiak t.2 rys. 4-26b)
2.1. Zestawienie obciążeń
2.1.1. Obciążenia stałe
WARSTWY				gk [kN/mb]	gf>1	go1 [kN/mb]	gf<1	go2 [kN/mb]
- 1 pas typowy stropu DZ-4 (z poz.1.1.5.)				2,444		2,810		2,145
- ciężar własny żebra 0,2x0,27x25				1,350	1,1	1,485	0,9	1,215
- tynk cem.-wap. na żebrze 0,2x0,015x19				0,057	1,3	0,074	0,8	0,046
- ścianka działowa 12cm (cegła na zaprawie cem.-wap.) 0,12x18x(3,9-0,27)				7,841	1,1	8,625	0,9	7,057
- tynk cem.-wap. na ściance działowej 2x0,015x19x(3,9-0,27)				2,069	1,3	2,690	0,8	1,655
			S=	13,76		15,68		12,12
2.1.2. Obciążenia zmienne
						gf
Obciążenie zmienne 2,0x(0,6+0,2-0,15)				pk [kN/mb]=	1,30	1,2	po [kN/mb]=	1,56
Długotrwała część obc. zm. 1,6x(0,6+0,2-0,15)				pdk [kN/mb]=	1,04	1,2	pdo [kN/mb]=	1,25
2.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk
	qk =	(13,76 + 1,30)kN/m =		15,06	kN/m
	qo1 =	go1 + po
	qo1 =	(15,68 + 1,56 )kN/m=		17,24	kN/m
	qo2 =	go2 + po
	qo2 =	(12,12 + 1,56 )kN/m=			kN/m
2.1.4. Obciążenia długotrwałe
	qdk=	gk + pdk
	qdk=	(13,76 + 1,04) kN/m =		14,80	kN/m
	qdo1=	go1 + pdo
	qdo1=	(15,68 + 1,25) kN/m =		16,93	kN/m
2.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	15,68	kN/mb
			go2=	12,12	kN/mb
	Obciążenie zmienne		po=	1,56	kN/mb
2.2.1. Schemat statyczny żebra
2.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a przyjeta szerokość podciągu wynosi 0,20m
a) dla przęseł 1-2 i 3-4 (z poz.1.2.2.a)
	ln = 6,35-0,5x0,2 =		6,25	m
	a1 =	0,13	m
	a2 =	0,10	m
	l1-2 = l2-3 = 6,25+0,13+0,10=		6,48	m
b) dla przęsła 2-3 (z poz.1.2.2.b)
	l2-3 =	6,60	m
2.3. Obliczenie sił wewnętrznych
	Siły wewnętrzne obliczono przy użyciu tablic Winklera do wyznaczania obwiedni M oraz Q
	Wykorzystano wzory:
	Wartości pomocnicze:
	- dla przęseł skrajnych
		go1 x l2 = 15,68 x 6,482 =	658,6	kNm
		go2 x l2 = 12,12 x 6,482 =	508,8	kNm
		po x l2 = 1,56 x 6,482 =	65,5	kNm
		go1 x l = 15,68 x 6,48 =	101,6	kN
		go2 x l = 12,12 x 6,48 =	78,5	kN
		po x l = 1,56 x 6,48 =	10,1	kN
	- dla przęsła środkowego
		go1 x l2 = 15,68 x 6,602 =	683,2	kNm
		go2 x l2 = 12,12 x 6,602 =	527,8	kNm
		po x l2 = 1,56 x 6,602 =	68,0	kNm
		go1 x l = 15,68 x 6,60 =	103,5	kN
		go2 x l = 12,12 x 6,60 =	80,0	kN
		po x l = 1,56 x 6,60 =	10,3	kN
	Obliczenia wykonano tabelerycznie ,a wykres obwiedni M i Q przedstawiono na rysunku
RZĘDNE OBWIEDNI MOMENTÓW
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kNm]	ago2l2 [kNm]	bpol2 [kNm]	cpol2 [kNm]	M dla gf >1		M dla gf <1
						Mmax [kNm] kol.3+5	Mmin [kNm] kol.3+6	Mmax [kNm] kol.4+5	Mmin [kNm] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	c
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0,000	0,000	0,00
0,65	0,10	23,05	17,81	2,62	-0,33	25,67	22,72	20,43	17,48			0,035	0,040	-0,005
1,30	0,20	39,51	30,53	4,59	-0,66	44,10	38,86	35,11	29,87			0,060	0,070	-0,010
1,94	0,30	49,39	38,16	5,90	-0,98	55,29	48,41	44,06	37,18			0,075	0,090	-0,015
2,59	0,40	52,69	40,70	6,55	-1,31	59,24	51,37	47,25	39,39			0,080	0,100	-0,020
3,24	0,50	49,39	38,16	6,55	-1,64	55,94	47,75	44,71	36,52			0,075	0,100	-0,025
3,89	0,60	39,51	30,53	5,90	-1,97	45,41	37,55	36,42	28,56			0,060	0,090	-0,030
4,54	0,70	23,05	17,81	4,59	-2,29	27,64	20,76	22,39	15,52			0,035	0,070	-0,035
5,18	0,80	0,00	0,00	2,63	-2,63	2,63	-2,63	2,63	-2,63			0,000	0,04022	-0,04022
5,51	0,85	-13,99	-10,81	1,82	-3,21	-12,18	-17,20	-9,00	-14,02			-0,02125	0,02773	-0,04898
5,83	0,90	-29,64	-22,90	1,34	-4,29	-28,30	-33,92	-21,56	-27,18			-0,04500	0,02042	-0,06542
6,16	0,95	-46,92	-36,25	1,12	-5,78	-45,80	-52,71	-35,13	-42,04			-0,07125	0,01707	-0,08831
6,48	1,00	-65,86	-50,88	1,09	-7,64	-64,76	-73,50	-49,79	-58,52			-0,100	0,01667	-0,11667
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	-68,32	-52,78	1,13	-7,93	-67,19	-76,25	-51,65	-60,71			-0,100	0,01667	-0,11667
0,33	0,05	-52,09	-40,25	0,96	-6,14	-51,14	-58,23	-39,29	-46,38			-0,07625	0,01408	-0,09033
0,66	0,10	-37,57	-29,03	1,03	-4,77	-36,55	-42,34	-28,00	-33,80			-0,055	0,01514	-0,07014
0,99	0,15	-24,77	-19,13	1,40	-3,86	-23,37	-28,62	-17,74	-22,99			-0,036	0,02053	-0,05678
1,32	0,20	-13,66	-10,56	2,04	-3,40	-11,63	-17,06	-8,52	-13,95			-0,020	0,030	-0,050
1,82	0,2764	0,00	0,00	3,40	-3,40	3,40	-3,40	3,40	-3,40			0,000	0,050	-0,050
1,98	0,30	3,42	2,64	3,74	-3,40	7,15	0,02	6,38	-0,76			0,005	0,055	-0,050
2,64	0,40	13,66	10,56	4,76	-3,40	18,42	10,27	15,31	7,16			0,020	0,070	-0,050
3,30	0,50	17,08	13,20	5,10	-3,40	22,18	13,68	18,29	9,80			0,025	0,075	-0,050
RZĘDNE OBWIEDNI SIŁ POPRZECZNYCH
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kN]	ago2l2 [kN]	bpol2 [kN]	gpol2 [kN]	Q dla gf >1		Q dla gf <1
						Qmax [kN] kol.3+5	Qmin [kN] kol.3+6	Qmax [kN] kol.4+5	Qmin [kN] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	g
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	40,65	31,41	4,55	-0,51	45,20	40,15	35,96	30,90			0,4	0,4500	-0,0500
0,65	0,10	30,49	23,56	3,60	-0,57	34,09	29,92	27,15	22,99			0,3	0,3560	-0,0563
1,30	0,20	20,33	15,70	2,78	-0,76	23,11	19,57	18,49	14,94			0,2	0,2752	-0,0752
1,94	0,30	10,16	7,85	2,09	-1,08	12,25	9,09	9,94	6,78			0,1	0,2065	-0,1065
2,59	0,40	0,00	0,00	1,51	-1,51	1,51	-1,51	1,51	-1,51			0	0,1496	-0,1496
3,24	0,50	-10,16	-7,85	1,05	-2,06	-9,11	-12,23	-6,80	-9,92			-0,1	0,1042	-0,2042
3,89	0,60	-20,33	-15,70	0,70	-2,72	-19,62	-23,05	-15,00	-18,43			-0,2	0,0694	-0,2694
4,54	0,70	-30,49	-23,56	0,45	-3,48	-30,04	-33,97	-23,11	-27,04			-0,3	0,0443	-0,3443
5,18	0,80	-40,65	-31,41	0,28	-4,33	-40,37	-44,98	-31,12	-35,73			-0,4	0,0280	-0,4280
5,83	0,90	-50,82	-39,26	0,20	-5,25	-50,62	-56,06	-39,06	-44,51			-0,5	0,0193	-0,5191
6,48	1,00	-60,98	-47,11	0,17	-6,23	-60,81	-67,21	-46,94	-53,35			-0,6	0,0167	-0,6167
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	51,76	39,99	6,01	-0,86	57,76	50,90	45,99	39,13			0,5	0,5833	-0,0833
0,66	0,10	41,40	31,99	5,01	-0,90	46,42	40,51	37,00	31,09			0,4	0,4870	-0,0870
1,32	0,20	31,05	23,99	4,11	-1,02	35,16	30,03	28,10	22,97			0,3	0,3991	-0,0991
1,98	0,30	20,70	15,99	3,31	-1,25	24,01	19,46	19,30	14,75			0,2	0,3210	-0,1210
2,64	0,40	10,35	8,00	2,61	-1,58	12,96	8,77	10,61	6,41			0,1	0,2537	-0,1537
3,30	0,50	0,00	0,00	2,04	-2,04	2,04	-2,04	2,04	-2,04			0	0,1979	-0,1979
	Maksymalne siły wewnętrzne wywołane działaniem charakterystycznych obciążeń długotrwałych
				M1-2dk = 0,080x13,76x6,482+0,1x1,04x6,482 =	50,59	kNm
				M2-3dk = 0,025x13,76x6,602+0,075x1,04x6,602 =	18,38	kNm
				Q1p = 0,4x13,76x6,482+0,45x1,04x6,482 =	250,8	kN
				Q2l = -0,6x13,76x6,482-0,6167x1,04x6,482 =	-57,7	kN
				Q2p = 0,5x13,76x6,602+0,5833x1,04x6,602 =	49,41	kN
	Moment w licu podpory (krawędziowy)
		M2minśr = (-73,50-76,25)x0,5 =	-74,87	kNm
		Q2l =	-67,21	kN
		Q2p =	57,76	kN
Mmax=	28,740	kNm
Q=	22,542	kN
2.4. Wymiarowanie zbrojenia
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5*10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS) - zbrojenie konstrukcyjne
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
	Stal A I (St3SY) - strzemiona
	fyd=	210	MPa
2.4.1. Schemat belki
2.4.2. Wymiarowanie zbrojenia na zginanie
2.4.2.1. W przęśle 1-2,3-4
2.4.2.1.1. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	300	mm
	b=	700	mm
	h=	270	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240	mm	wysokość użyteczna stropu
				140,16	cm=1,40m>0,60m
	beff=	600	mm
2.4.2.1.2. Wymiarowanie zbrojenia						d=	240	mm
						hf=	30	mm
	Msd=	59,24	kNm =	59235589	Nmm	beff=	600	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
				3649,05	kNcm =	36,49	kNm
	Msd=	59,24	kNm > Mhf =	36,49	kNm Przekrój rzeczywiście teowy
				2,32	cm2	fyd =	350	N/mm2
						bw=	300	mm
		Msd1 = Msd -Mhf =59,24-36,49 =	22,75	kNm
				0,073
	Stąd		0,076	< xeff,lim =	0,530
	z=	sb/xeff =	0,962
				2,81	mm2
			As1 = As11 + As12 = 2,32+2,81=	5,13	mm2
			Przyjęto zbrojenie 3f10 o As1=	237,0	mm2
Górą pręt montażowy f 8,0 (St0S) (wg tablic w poradniku).
2.4.6.) Zbrojenie na ścinanie:
	a=	45 Stąd	ctga=1
	O=	44 59' 59''
	leff=	0	m
						L1=	210,000	m
	VsdA=	22,542	kN			q0=	17,244	kN/m
	VsdAkr=	VsdA-qo*ai				ai=	0,150	m
	VsdAkr=	19,955	kN
	ai=	150,0	mm
	Wspólczynnik efktywności:
	n=	0,7-fck/200>=0,5				B20 Stąd fck=	16,0	N/mm2
	n=	0,62	>0,5			d=	#REF!	m
	k= 1,6-d					As1=	#REF!	mm2
	k=	#REF!	>1			bw=	300,0	mm
	rL=	As1/bw*d				d=	240,0	mm
	rL=	#REF!
	Nośnośc przekroju bez zbrojenia.
	VRd1=	(k*trd(1,2+4,0*rL))*bw*d				trd=	0,22	N/mm2
	VRd1=	#REF!	N			rL=	#REF!
	VRd1=	#REF!	kN			k=	#REF!
VRd1=	#REF!	kN<VsdAkr=	19,955	kN		d=	240,0	mm
						bw=	300,0	mm
	Nośnośc przekroju zbrojonego strzemionami.					n=	0,62
						bw=	300,0	mm
	VRd2=	bw*z*g*fcd/(cotO+tgO)				d=	240,0	mm
	VRd2=	#REF!	kN			fcd=	#REF!	N/mm2
	z=0,9*d=	216,0	mm			O=	44 59' 59''
Rozstaw srzemion na odcinku wymagajacym zbrojenia na ścinanie:
Przyjęto strzemiona dwucięte ze stali A-I dla której fywd =						210	N/mm
	c=	(VsdAkr-VRd1)/q				f 4,5 o Asw=	32,00	mm2
						z=	216,00	mm
	c=	#REF!	mm			VsdAkr=	19,96	kN
	c<3*d=	720,0	mm			cotO=	1,00
		Warunek spełniony.				VRd1=	#REF!	kN
						q=	17,244	kN/m
Odcinka c nie trzeba dzielić na mniejsze części						d=	240,0	mm
Przyjęto że ścinanie zostanie przeniesione na c przez strzemiona pionowe.
Liczę łączną powierzchnie stali potrzebna do przeniesienia ścinania.
	Asw=	c*VsdAkr/z*fywd*cot(O)				VsdAkr=	19955	N
	Asw=	#REF!	mm2
	Asw1=	64	mm2	Pole pow. jednego strzemiona dwucietego o4,5
				pmnożone przez 2 (2 żeberka)
	n=	Asw/Asw1
	n=	#REF!	szt.
		Przyjęto 2 szt.
	Siła przenoszona przez strzemiona pionowe.
						VsdAkr=	19,955	kN
	Vsds=	(5*Asw1*z*fywd* cot(O))/C				Asw1=	64	mm2
	Vsds=	#REF!	N			z=	216,00	mm
	Vsds=	#REF!	kN			fywd=	210	N/mm
	VRd3=	Vsds>=Vsdakr
	#REF!	kN >	19,96	kN
			O.K.
			POZ. 3. PODCIĄG
4.1.) Obciążenia.
4.1.1.)Obciążenia stałe.
Na podstawie KOBIAKA projektuję podciąg nnie osłabiając go. Czyli żeberka opieram na
podciągu (książka tom I, strona 417)
		230
	623
					600
	G = G1 + G2
	G1=	go*L kNm
	G1=	72,000	kN/m			go=	15,000	kN/mb
	G2=	(H-h)*0,3*25*L *1,1 kNm				L=	4,800	m
	G2=	14,652	kN/m			H=	0,600	m
						h=	0,230	m
	G =	Wojciech Koczan: g1(suma oc.stałych i ciężarupodciagu 86,652	kN/m
	Zamiana na obciążenie równomierne:
	G * 0,61=	52,858	kN/m
4.1.2.) Obciążenia zmienne.
	P=	po * lżebr.	kN/m		po =	3,585	kN
	P=	13,1193432	kN/m		lżebr.=	3,660	m
4.2.) Schemat statyczny belki.
		l1	l2	l2	l2
4.2.2.) Długość obliczeniowa przęseł.
	Przęsło skrajne
	l1=	4,45	m	l3=	5,00	m
	Przesło posrednie
	l2=	5,12	m
4.3.) Obliczenia statyczne.
4.3.1.)Momenty:
	maxM(x/l)=a*g*L2+b*p*L2				p=	13,119	kN/m
	minM(x/l)=a*g*L2+c*p*L2				g=	52,858	kN/m
Przekrój		Współczynnki		L	Mnożniki		Momenty	(kNm)
L [m]	a	b	c	(m)	gl2 (kNm)	pl2 (kNm)	Mmax	Mmin
			Przęsło skrajne
0	0	0	0	5,00	1321,4430	327,9836	0	0
0,5	0,03429	0,03964	-0,00536	5,00	1321,4430	327,9836	58,3135495812	43,5542884812
1	0,05857	0,06929	-0,01071	5,00	1321,4430	327,9836	100,1228987682	73,8842123682
1,5	0,07286	0,08893	-0,01607	5,00	1321,4430	327,9836	125,4479167494	91,0096408494
1,9645				5,00	1321,4430	327,9836	0	0
2	0,07714	0,09857	-0,02143	5,00	1321,4430	327,9836	134,2654545006	94,9074249006
2,5	0,07143	0,09822	-0,02679	5,00	1321,4430	327,9836	126,6052207176	85,6039933818
3	0,05572	0,08786	-0,03214	5,00	1321,4430	327,9836	102,4474412988	63,0894116988
3,5	0,03	0,0675	-0,0375	5,00	1321,4430	327,9836	61,78218165	27,34390575
3,9285	0	0,04209	-0,04209	5,00	1321,4430	327,9836	13,8048288822	-14,1328124622
4	-0,00571	0,03738	-0,04309	5,00	1321,4430	327,9836	4,7145866904	-24,6530630628
4,25	-0,02732	0,02484	-0,05216	5,00	1321,4430	327,9836	-27,9547106328	-58,3128707976
4,5	-0,05143	0,01629	-0,06772	5,00	1321,4430	327,9836	-62,6189609718	-98,1264633426
4,75	-0,07803	0,01393	-0,09197	5,00	1321,4430	327,9836	-98,5433860206	-142,6473380232
5	-0,1014	0,0134	-0,12054	5,00	1321,4430	327,9836	-129,599340228	-173,5294609332
			Przęsło środkowe
5	-0,10714	0,01340	-0,12054	5,12	1385,633415168	343,9157	-143,84829358198	-173,5294609332
5,256	-0,08160	0,01163	-0,09323	5,12	1385,633415168	343,9157	-109,067946965965	-145,13094835663
5,512	-0,05857	0,01455	-0,07212	5,12	1385,633415168	343,9157	-76,1525755403305	-105,959750159145
5,768	-0,03803	0,01980	-0,05780	5,12	1385,633415168	343,9157	-45,8861077132739	-72,5739668389233
6,024	-0,02000	0,03000	-0,05000	5,12	1385,633415168	343,9157	-17,3951969918976	-44,908453822464
6,362432	0	0,04882	-0,04882	5,12	1385,633415168	343,9157	16,7899649808531	-16,7899649808531
6,536	0,00857	0,05678	-0,04821	5,12	1385,633415168	343,9157	31,4024124034843	-4,70529802953032
7,048	0,02714	0,07357	-0,04643	5,12	1385,633415168	343,9157	62,9079697004691	21,6380844546195
7,56	0,03572	0,08036	-0,04464	5,12	1385,633415168	343,9157	77,1318920761049	34,1424282783449
7,742784				5,12	1385,633415168	343,9157	0	0
8,072	0,03429	0,07715	-0,04286	5,12	1385,633415168	343,9157	74,0464668620882	32,7731424591348
8,584	0,02286	0,06393	-0,04107	5,12	1385,633415168	343,9157	53,6621112354669	17,5509616453485
9,096	0,00143	0,04170	-0,04027	5,12	1385,633415168	343,9157	16,322740906623	-11,8680298733961
9,123136	0	0,04092	-0,04092	5,12	1385,633415168	343,9157	14,0730308688347	-14,0730308688347
9,352	-0,01303	0,03451	-0,04754	5,12	1385,633415168	343,9157	-6,18627223435346	-34,4045562712031
9,608	-0,03000	0,03105	-0,06105	5,12	1385,633415168	343,9157	-30,8904196476764	-62,565056573866
9,864	-0,04947	0,03173	-0,08129	5,12	1385,633415168	343,9157	-57,6348395579376	-96,5041931453203
10,12	-0,07143	0,03571	-0,10714	5,12	1385,633415168	343,9157	-86,6945648277062	-135,822924055786
4.3.2.) Siły poprzeczne.
		Qmax=	a*g*L+b*p*L			p=	13,119	kN/m
		Qmin=	a*g*L+g*p*L			g=	52,858	kN/m
Przekrój		Współczynnki		L	Mnożniki		Siły poprz. (kN)
L [m]	a	b	g	(m)	gl (kN)	pl (kN)	Qmax	Qmin
			Przęsło skrajne
0	0,3929	0,4464	-0,0535	5,00	264,2886	65,5967	133,1214	100,3296
0,5	0,2929	0,3528	-0,5990	5,00	264,2886	65,5967	100,5527	38,1177
1	0,1929	0,2715	-0,0788	5,00	264,2886	65,5967	68,7908	45,8122
1,5	0,0929	0,2029	-0,1101	5,00	264,2886	65,5967	37,8620	17,3302
1,9645	0	0,1498	-0,1498	5,00	264,2886	65,5967	9,8264	-9,8264
2	-0,0071	0,1461	-0,1533	5,00	264,2886	65,5967	7,7072	-11,9324
2,5	-0,1071	-0,1007	-0,2079	5,00	264,2886	65,5967	-34,9109	-41,9429
3	-0,2071	0,066	-0,2731	5,00	264,2886	65,5967	-50,4048	-72,6486
3,5	-0,3071	0,041	-0,3481	5,00	264,2886	65,5967	-78,4736	-103,9972
3,9285				5,00	264,2886	65,5967	0,0000	0,0000
4	-0,4071	0,0247	-0,4319	5,00	264,2886	65,5967	-105,9717	-135,9231
4,25				5,00	264,2886	65,5967	0,0000	0,0000
4,5	-0,5071	0,016	-0,5231	5,00	264,2886	65,5967	-132,9712	-168,3344
4,75				5,00	264,2886	65,5967	0,0000	0,0000
5	-0,6071	0,0134	-0,6205	5,00	264,2886	65,5967	-159,5706	-201,1524
			Przęsło środkowe
5	0,5357	0,6027	-0,067	5,12	270,6315	67,1710	185,4613	140,4768
5,256				5,12	270,6315	67,1710	0,0000	0,0000
5,512	0,4357	0,5064	-0,0707	5,12	270,6315	67,1710	151,9296	113,1652
5,768				5,12	270,6315	67,1710	0,0000	0,0000
6,024	0,3357	0,4187	-0,0830	5,12	270,6315	67,1710	118,9755	85,2758
6,362432				5,12	270,6315	67,1710	0,0000	0,0000
6,536	0,2357	0,341	-0,1153	5,12	270,6315	67,1710	86,6932	56,0430
7,048	0,13357	0,2742	-0,1385	5,12	270,6315	67,1710	54,5666	26,8451
7,56	0,0357	0,219	-0,1833	5,12	270,6315	67,1710	24,3720	-2,6509
7,742784	0	0,2028	-0,2028	5,12	270,6315	67,1710	13,6223	-13,6223
8,072	-0,0643	0,1755	-0,2398	5,12	270,6315	67,1710	-5,6131	-33,5092
8,584	-0,1643	0,1435	-0,3078	5,12	270,6315	67,1710	-34,8257	-65,1400
9,096	-0,2643	0,1222	-0,3865	5,12	270,6315	67,1710	-63,3196	-97,4895
9,123136				5,12	270,6315	67,1710	0,0000	0,0000
9,352				5,12	270,6315	67,1710	0,0000	0,0000
9,608	-0,3643	0,1106	-0,4749	5,12	270,6315	67,1710	-91,1619	-130,4906
9,864				5,12	270,6315	67,1710	0,0000	0,0000
10,12	-0,4634	-0,1074	-0,5714	5,12	270,6315	67,1710	-132,6248	-163,7922
4.4.) Obliczenie stanu granicznego nośności.
4.4.1.) Przęsło skrajne.
4.4.1.1.) Przekrój w przęśle.
Beton B20
							570	600
	Typ przekroju - prostokątny.
	Msd max=	134,265	kNm
Ilość zbrojenia :						b=300
	Sb=	Msd/(a*fcd*bw*d2)
	Sb=	#REF!				Msd=	134,27	kNm
	Stąd x=	1-(1-2*sb)1/2				beff=	300,00	mm
	Stąd x=	#REF!				fcd=	#REF!	N/mm2
	Stal klasy III --- fyd=		#REF!	N/m2		a=	0,85
	z=	sb/x				d=	570,00	mm
	z=	#REF!	> zefflim =	0,530	dla A III	fyd=	#REF!	N/mm2
	AS1=	Msd*1000000/(z*fyd*d)				f=	16,00	mm
	AS1=	#REF!	mm2
	Przyjęto zbrojenie 4f14 o As1=			616,0	mm2
4.4.1.2.) Przekrój nad podporą pośrednią B.
	Msd=	173,53	kNm
	a=	0,85
	fcd=	#REF!	N/mm2
	d=	570,00	mm				540	600
	beff=	300,0	mm
	Sb=	Msd*1000000/(a*fcd*beff*d2)
	Sb=	#REF!
	Stąd x=	1-(1-2*sb)1/2						a
	Stąd x=	#REF!				b=300
	Przekrój pojedyńczo zbrojony.
	Stal klasy III --- fyd=		#REF!	N/m2
	z=	sb/x
z=	#REF!	> zefflim =	0,530	dla A III		Msd=	173,53	kNm
	AS2=	Msd*1000000/(z*fyd*d)				fyd=	#REF!	N/m2
	AS2=	#REF!	mm2			d=	570,00	mm
Przyjęto zbrojenie górne nad podp. B 4f16 o As1=					804	mm2
4.4.2.) Przęsło drugie.
4.4.2.1.) Zbrojenie na zginanie.
	Msd max=	77,132	kNm
Ilość zbrojenia :
	Sb=	Msd/(a*fcd*beff*d2)
							570	600
	Sb=	#REF!
	Stąd x=	1-(1-2*sb)1/2
	Stąd x=	#REF!
Stal klasy III --- fyd=		#REF!	N/m2
						b=300
	z=	sb/x
z=	#REF!	> zefflim =	0,530	dla A III		Msd=	77,13	kNm
						beff=	300,00	mm
	AS1=	Msd*1000000/(z*fyd*d)				fcd=	#REF!	N/mm2
	AS1=	#REF!	mm2			a=	0,85
						d=	570,00	mm
	Przyjęto zbrojenie 4f12 o As1=			452,0	mm2	fyd=	#REF!	N/m2
Przekrój przy podporze C:
					a=	0,85
	Msd max=	135,823	kNm		fcd=	#REF!	N/mm2
					d=	570,00	mm
	Sb=	Msd*1000000/(a*fcd*beff*d2)			beff=	300,00	mm
	Sb=	#REF!			fyd=	#REF!	N/mm2
	Stąd x=	1-(1-2*sb)1/2
	Stąd x=	#REF!
	Stal klasy III --- fyd=		#REF!	N/m2
	z=	sb/x
z=	#REF!	> zefflim =	0,530	dla A III
	AS1=	Msd*1000000/(z*fyd*d)
	AS1=	#REF!	mm2
	Przyjęto zbrojenie górne nad podpora C 4f14 o As1=					616	mm2
4.4.1.3.) Zbrojenie na ścinanie:
	Vsd=	2*fctd*b*d	kN			fctd=	0,87	N/mm2
	Vsd=	297540	N			b=	300,00	mm
	Vsd=	297,54	kN			d=	570,00	mm
		Jeżeli siła tnąca nie przekracza Vsd>VSD to należy stosować co najmniej 4 strzemiona.
		130
			20 50
600
	45o
	Maksymalny odstęp strzemion Smax
		Vsd<=	1/5Vrd2	Smax=	0,8d<=300mm
		1/5Vrd2<Vsd<=	2/3Vrd2	Smax=	0,6d<=300mm
		Vsd>	1/3Vrd2	Smax=	0,3d<=200mm
		VRd2=bw*z*(g*fcd)/(ctgO+ctgO)
	Wspołczynnik efektywny:
	n=	0,7-fck/200>=0,5			B20 Stąd fck=	16,0	N/mm
	n=	0,62	>0,5		d=	570,000	m
	k= 1,6-d				As1=	804,0	mm2
	k=	1,0	<1		d=	0,570	m
	Przyjmuję k = 1
	Efektywny stopień zbrojenia:
	rL=	As1/bw*d			d=	570,000	m
	rL=	0,005			As1=	804,0	mm2
					bw=	300,000	m
	Nośnośc przekroju bez zbrojenia.				trd=	0,22	N/mm2
	VRd1=	(k*trd(1,2+4,0*rL))*bw*d			rL=	0,005
	VRd1=	45851,52	N		k=	1,00
					d=	570,0	mm
VRd1=	45,85	kN<VsdAk=	201,15	kN	bw=	300,0	mm
Nośnośc przekroju zbrojonego strzemionami.					n=	0,62
	VRd2=	bw*z*g*fcd/(cotO+tgO)			bw=	300,0	mm
	VRd2=	#REF!	kN		d=	570,0	mm
	VRd2>	Vsdmax =	201,1524	kN	fcd=	#REF!	N/mm2
	z=0,9*d=	513,0	mm		O=	44o59'59''
		1/5Vrd2<Vsd<=	2/3Vrd2		Vsdmax =	201,1524	kN
	#REF!	kN<Vsd<=	#REF!	kN
	Smax=	0,6d<=300mm
	S	<=300mm
	Smax=	342,0	mm
Przyjęto strzemiona czterocięte ze stali A-I dla której fywd=						210	N/mm
Strzemiona f8 o Asw1=			201,0	mm2
4.4.2.)Nośność na przebicie elementów nie zbrojonych:
	Nosność elementów niezbrojonych na przebicie obciążonych w sposób ciagły.
	Nsd-(go+po)*A<= Nfd= fctd*up*d
A-	pole powierzchni odciętej przekrojami przebicia
	A=	742800	mm2
q,p-	obciążenie równomierne (stałe + zmienne)
	qo+po=	65,977	kN/m
	po=	13,1193432	kN/m
	qo=	52,858	kN/m
Up-	średnia arytmetyczna obwodow na która działa siła i powierzchni powstajacej
	w poziomie zbrojenia przy założeniu sił pod katem 45o
	Up=	(up1+up2)/2
	Up=	2476,00	mm
d-	wysokość użyteczna
	d=	570,00	mm			Nsd=	201,15	kN
	fctd=	0,87	N/mm2			Max. siła ścinająca.
	Nsd-(go+po)*A<= Nfd= fctd*up*d					(go+po)=	65,98	kN/m
	Nsd-(go+po)*A=	152,14460879304				A=	742800,0	mm2
	Nfd= fctd*up*d					up=	2476,00	mm
	Nfd=	1227,8	kN			d=	570,00	mm
	152,14	kN<= Nfd=	1227,85	kN		fctd=	0,87	N/mm2
		Nośnośc na przebicie jest zapewniona.
4.5.) Sprawdzenie SGU.
4.5.1.) Sprawdzenie zarysowań (rysy prostopadłe).
	Wk= b*srm*e sm
		Dla b=	300,0	mm=<300	b=	1,3
	Aceff=	2,5*a*b				a=	30,00	mm
	Aceff=	22500,0	mm2			b=	300,00	mm
	rr =	As/Aceff				As=	804,0	mm2
	rr =	0,036				Aceff=	22500,0	mm2
						k1=	0,8
	srm=	50+0,25*k1*k2*f/rr				k2=	0,5	el. zgin.
	srm=	72,4	mm			f=	8,00	mm
	Wc=	b*h2/6				h=	600,00	mm
	Wc=	245*105	mm3			b=	300,00	mm
	Mcr=	fctm*Wc				fctm=	1,90	N/mm2
	Mcr=	46550000	Nmm			Wc=	245*105	mm3
	Mcr=	46,55	kNm
						Msd=	173,529	kNm
	ssr/ss=	Mcr/Msd				Msdk=	0,8*Msd	kNm
	ssr/ss=	0,335				Msdk=	138,82	kNm
						bw
						b1=	1,0
	e sm=	ss/Es*[1-b1*b2(ssr/ss)2]				b2=	0,5	obc. dług.
	e sm=	#REF!				ss=fyd=	#REF!	N/mm2
						Es=	205000	N/mm2
						ssr/ss=	0,335
	Wk= b*srm*e sm					b=	1,3
	Wk=	#REF!	mm			srm=	72,4	mm
						e sm=	#REF!
	Wk=	#REF!	mm<Wlm=	0,3mm	Warunek sprawdzony.
4.5.2)Rysy ukośne.
	wk=4*t2*l/(rw*Es*fck)
	Vsd=34,438*5,12/2	wojciech koczan: tutaj 2,323 biorę mnożąc obciążenia stałe przez 0,61m		siła od komb. od obc. długotrwałych
	Vsd=	221,829	kN
	t=Vsd/(bw*d)
	t=91,57kN/(300mm*570mm)
	t=	1,30
	rw=rw1+rw2		Suma stopni zbrojenia strzemionami i pr.odgietymi
		rw1=Asw1/(bw*s)
		rw1=201,0/(300*170)
		rw1=	0,004
		rw2=0	- belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi
	rw=rw1=0,004 > rwmin=0,0015
	l=1/(3*(rw1/(b1*f1)+rw2/(b2*f2)))
	l=1/(3*(0,004/(1,0*8))
	l=	666,67	mm
		b1=1,0 -dla prętów gładkich
		f1=8mm
	wk=4*t2*l/(rw*Es*fck)
	wk=4*0,542*666,67/(0,004*205000*16)
	wk=	0,059	mm<wklim=0,3mm
			O.K.
1.5.3.)Sprawdzenie ugięcia.
	a(oo,to)=ak*Msd*l2eff/B(oo,to)
	Msk =(pk+gk)*k*leff2					k=	0,080
	Msk =	83,3066162139955	kNm			l=	5,120	m
	ak=	5/48 =	0,104			pk=	10,933	kN/mb
						gk=	44,048	kN/mb
						leff=	4,35	m
						b1=	1,0	pr. gładkie
						b2=	0,5	obc. dług.
	ssr/ss=	Mcr /Msd=	0,335
	Ac=	bw*h				h=	600,00	mm
	Ac=	180000	mm2			bw=	300,00	mm
	u=	2*bw+2*h
	u=	1800	mm
	2*Ac/u=	200,00	mm
	F(oo,to)=2,5
	Ec,eff=Ecm/(1+F(oo,to))
	Ec,eff=	7,86	kN/mm2		Dla obciażenia dzałającego długotrwale
	Dla przekroju niezarysowanego:					B20 - Ecm=27,5 kN/mm2
						beff=	300,0	mm
	ae=Es/Eceff					h=	600,00	mm
	ae=	26,09				bw=	300,00	mm
	B(oo,to)=Ec,eff*II					As1=	804,0	mm2
	Ec,eff=27,5 kN/mm2					Ec,eff=	7857,1	N/mm2
	ae=Es/Eceff					Es=	205000	N/mm2
	ae=	26,09				a=	wojciech koczan: grubość nadbetonu 30	mm
						b=	300,0	mm
	xeff=	fyd*As1/(a*fcd*bw)				h=	600,0	mm
	xeff=	#REF!	mm			fyd=	#REF!	N/mm2
						fcd=	#REF!	N/mm2
	Ac=	h*b				As1=	616,0	mm2
	Ac=	1800,00	cm2			a=	0,85
						a=	30	mm
II=	((bw*h3)/12)+ae*As1*(0,5h-a)2
II=	5404339440	mm4
Moment bezwładności dla przekroju zarysowanego:
						xeff=	#REF!	mm
III=	((bw*xeff3)/12)+bw*xeff*(0,5h-0,5xeff)2+ae*As1*(0,5h-a)2					b=	300,0	mm
						h=	600,0	mm
III=	#REF!	mm4				As1=	616,0	mm2
						a=	wojciech koczan: grubość otuliny 30	mm
					ssr/ss=	Mcr /Msd=	wojciech koczan: z rys 0,335
						b=	300,00	mm
						h=	600,00	mm
	B(oo,to)=	#REF!	kN/mm2			AsI=	616,0	mm2
						Eceff=	7857,1	N/mm2
						leff=	4,4	m
	a(oo,to)=	ak*Msd*leff2/B(oo,to)				B(oo,to)=	#REF!	kN/mm2
						ak=	0,104
a(oo,to)=	#REF!	mm < alim= leff/200 =		21,76	mm	Msk=	83,307	kNm
	#REF!	mm<	21,76	mm
						Warunek został spełniony.
	POZ.5. SŁUP.			WOJCIECH KOCZAN:UWAŻAJ- jaką przyjmujesz srednicę prętów w słupie i stopie fundamentowej-PATRZ NOTATKI ( PROF. WOLIŃSKI) KOMENATRZ
5.1.) Zestawienie obciążeń.
	Obciążenie obliczeniowe stropodachu				gk [kN]	gf	go [kN]
	Pokrycie papowe 0,2*0,45*5,12*5,1*1/cos5,0=				2,35008	1,3	3,055104
	Wylewka 0,03*21*5,12*5,10*1/cos5,0=				16,45056	1,3	21,385728
	Płyta panwiowa 0,03*21*5,12*5,101/cos5,0=				26,112	1,1	28,7232
				Razem =	44,91264		53,164032
	Ciężar podciągu		(0,3*0,6*5,12*25) =		23,04	1,1	25,344
				Razem =	67,95		78,51
	Długość żebra =		5,1	m
	Długość podciągu =		5,12	m
	Ilość kondygnacji =		4	m
		bw(Sł) =	0,4	m
	Wysokość kondyg.=		3,6	m
	b) Obciążenie śniegiem (strefa I):
	Sk = qk*c= 0,7*0,8*5,12*5,10 =			14,623	1,4	20,472	kN
	c) Obciążenie z pozostałych kondygnacji:				(8,114*5,1*5,12*4 )=		847,49	kN
	d) Ciężar własny słupa:
					gk [kN]	gf	go [kN]
			0,4*0,4*(4,0-0,5)*4*25 =		56	1,1	61,6	kN
	Obciążenie całkowite na poziomie posadzki parteru:
		Nsd=a+b+c+d=78,51+847,49+20,472+61,6=					1008,07	kN
	Obciążenie długotrwałe:
	Nsd,lt = Nsd-Sk-(1-yd)*pd*x = 1008,07-20,47-0,2*10*1,2*5,1*5,12 =						924,93	kN
5.2.) Schemat statyczny słupa:
5.2.1.) Długość obliczeniowa słupa:
	Beton B20
							6,23
	Przekrój słupa.		(cm)
			d=37	40					328
	H=	3,60	m
	hp=	0,62	m
	h=	40,00	m			30
	lcol= H-hp+0,3
	lcol=	3,3	m
	lo=	0,8 * lcol =	2,622	m
	lo/h=	2,62 / 0,4 =	0,066	m <10		h=	40,00	m
						lo=	2,62	m
5.3.) Obliczenie ilości zbrojenia w słupie:
5.3.1.) Określenie mimośrodu:
	eo=	ee+ ea
	Mimośród statyczny:		ee =0
	Momośród niezamierzony:
		lo/600=	4,37	mm		lo=	2,62	m
	eamax=	h/30=	13,3333333333333	mm		h=	0,4	m
		10mm				lo/h=	7
							7<lo/h<30
	ea=	13,3mm = etot					Wpływ smukłości.
	eo=	13,33	mm			ea=	13,33	mm
	h=1/[(1-Nsd/Ncrit}]					ee=	0,00	mm
Ncrit=	fcd*b*h/(lo/h)2*[(,6*Es/fyd*mo+(0,1*Ecm/fcd+(lo/ho)2*no)*2,6/(2+kit)]
	kit=	1+0,5*Nsd,it/Nsd*f(D,to)
	kit=	1,918				Nsd,it=	924,93	kN
						Nsd=	1008,07	kN
	no=	Nsd/(fcd*b2)				f(D,to)=	2,00
	no=	#REF!				fcd=	#REF!	N/mm2
	mo=	no*eo/h				b=	300	mm
	mo=	#REF!				eo=	13,33	mm
	eo/h>=	(0,5-0,01*lo/h-0,001*fcd				h=	400	mm
	eo/h>=	#REF!				lo=	2,62	m
	eo/h>=	0,03
Ncrit=	fcd*b*h/(lo/h)2*[(1,6*Es/fyd*mo+(0,1*Ecm/fcd+(lo/ho)2*mo)*2,6/(2*kit)]
	Ncrit=	#REF!	kN			Nsd=	1008,07	kN
						Es=	205000,0	N/mm2
	h=1/[(1-Nsd/Ncrit}]					Ecm=	27,50	kN/mm2
	h=	#REF!				fcd=	#REF!	N/mm2
						h=b=	400	mm
	etot=	eo*h				eo=	13,33	mm
	etot=	#REF!	mm			kit=	1,918
						fyd=	#REF!	N/mm2
5.3.3.) Wyznaczenie efektywnej strefy ściskanej:
						etot=	#REF!	mm
	es2=	0,5*h-etot-a'
	es2=	#REF!	mm			a'=	30,00	mm
						ea=	13,33	mm
						Nsd=	1008,07	kN
						a=	0,85
						es2=	#REF!	mm
						fcd=	#REF!	N/mm2
						d=	370,00	mm
	xeff=	#REF!	mm<h=300			a'=	30,00	mm
	xeff/d=	#REF!	>zeff,lim=0,53
			Mimośród mały
5.3.4.)Określenie ilości zbrojenia:
		es1=0,5*b-a+etot
		es1=0,5*300-30,0+10,71=	130,0	mm		Nsd=	1008,07	kN
						a=	0,85
	As1=As2=	#REF!	mm2			etot=	#REF!	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
		As1=As2=	#REF!	cm2		d=	370,00	mm
						a'=	0,00	mm
Przyjęto zbrojenie 4f16o As1=			8,04	cm2		xeff=	#REF!	mm
						fyd=	#REF!	N/mm2
5.3.4.) Rozstaw strzemion w słupie.
						b=	400,0	mm
	rl=	As1/(b*d)				As1=	8,04	cm2
	rl=	0,01	<3%			d=	370,00	mm
	STR 162 -PN Przyjęto strzemiona dwucięte f 8 co 20 cm ,a przy końcach słupa 10cm.
	POZ. 6. STOPA FUNDAMENTOWA.					Nsd
6.1.) Schemat stopy.
	Nsd=	1008,07	kN
Warunki gruntowe:
	Pd
	mw
	ID=0,42	f= 30o
				G
6.2.). Określenie wymiarów stopy:								60
Nsd=	1008,07	kN
r=	1,65	kN/m3
Głębokość posadowienia: D=			1,50
NR,sd=	Nsd+Gst+Ggr+q*B2
Gst+Ggr=	m*hf*B2*gśr*1,2
Gst+Ggr=	1,5*B2*22,8*1,2
NR,sd=	1008,07+41,04B2			Cu=0
Opór gruntu:
qr=	(1+0,3*B/L)Nc*Cu(r)+(1+1,5B/L)ND*D*rB(r)*g+(1-0,25B/L)NB*rB(r)B*g
Nc=	30,14	ND=	18,4	NB=	7,53
qr=	1104+93,18*B
		qr=Nr,sd/B2<m*qr
		1008,07/B2+41,04<894,2+75,48*B
B=1,20m
	782,31	kN/m2 <	984,78	kN/m2
						1,2
		C.N.U.
						40
				A	40		A
					30
Sredni obliczeniowy odpór gruntu:
	qsd=Nrsd/B2=	782,67	kN/m2
	a=	0,05	m
							A-A
	Nsd=	1008,07	kN
	L=B=	1,20	m
	gsd=	782,67	kN/m2
	Ma=	105,66	kNm				ds=55
	fyd=	21,5	kN					h=60
	As=M/(0,9*h*fyd)=	8,15	cm2
	Stal kl A-I
	Przyjęto zbrojenie prętami 10			f 12 o Asw=	10,17	cm2
	Rozstaw prętów co 150mm
5.3.) Obliczenie stopy na przebicie.
	Nsd -A*gro<=NRd					Nsd=	1008,07	kN
	up=	(u1+u2)/2				d=	55,00	m
	up=	300,00	m			fctd=	0,87	N/mm2
	NRd=	fctd*up*d				u1=	160,00	m
	NRd=	14355,00	kN			u2=	440,00	m
						Nsd=	1008,07	kN
	Nsd -A*gro<=NRd					gro=	782,67	kN/m2
Nsd - A * gro =		-118,98	kN<=NRd=	14355,00	kN	A=	1,44	m2
			Warunek spełniony.
Napreżenia wychodzą poza podstawe ,czyli
nie było potrzeby sprawdzania na przebicie.
			a=	45o
						1,2