POZ. 1. BELKA PREFABRYKOWANA STROPU DZ-4
1.1. Zestawienie obciążeń
1.1.1. Obciążenia stałe
		płytki gresowe
		gładź cementowa 3cm
		styropian 4cm
		strop DZ-4
		tynk c-w 1,5cm
WARSTWY			gk [kN/m2]	gf>1	go1 [kN/m2]	gf<1	go2 [kN/m2]
- płytki gresowe			0,180	1,2	0,216	0,9	0,162
- gładź cementowa 3cm 0,03x21			0,630	1,3	0,819	0,8	0,504
- styropian 4cm 0,04x0,45			0,018	1,2	0,022	0,9	0,016
- strop DZ-4 o wys.27cm			2,960	1,1	3,256	0,9	2,664
- tynk c-w 1,5cm 0,015x19			0,285	1,3	0,371	0,8	0,228
		S=	4,07		4,68		3,57
1.1.2. Obciążenia zmienne
					gf
Obciążenie zmienne			pk [kN/m2]=	2,00	1,2	po [kN/m2]=	2,40
Długotrwała część obc. zmiennego			pdk [kN/m2]=	1,60	1,2	pdo [kN/m2]=	1,92
lS=	0,60	m	Osiowy rozstaw żeber stropu DZ-4
1.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk
	qk =	(4,07 + 2,00) kN/m2 =		6,07	kN/m2
	qo1 =	go1 + po
	qo1 =	(4,68 + 2,40) kN/m2 =		7,08	kN/m2
	qo2 =	go2 + po
	qo2 =	(3,57 + 2,40) kN/m2 =		5,97	kN/m2
1.1.4. Obciążenia długotrwałe
	qdk=	gk + pdk
	qdk=	(4,07 + 1,6) kN/m2 =		5,67	kN/m2
	qdo1=	go1 + pdo
	qdo1=	(4,68 + 1,92) kN/m2 =		6,60	kN/m2
1.1.5. Obciążenie żebra
	gk=	4,07*0,60 =	2,44	kN/mb	pdo=	1,92*0,60 =	1,15	kN/mb
	go1=	4,68*0,60 =	2,81	kN/mb	qk=	6,07*0,60 =	3,64	kN/mb
	go2=	3,57*0,60 =	2,14	kN/mb	qo1=	7,08*0,60 =	4,25	kN/mb
	pk=	2,00*0,60 =	1,20	kN/mb	qo2=	5,97*0,60 =	3,58	kN/mb
	po=	2,40*0,60 =	1,44	kN/mb	qdk=	5,67*0,60 =	3,40	kN/mb
	pdk=	1,60*0,60 =	0,96	kN/mb	qko1=	6,60*0,60 =	3,96	kN/mb
1.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	2,81	kN/mb
	Obciążenie zmienne		po=	1,44	kN/mb
Rozpiętości w osiach podpór l1=6,35m i l2=6,60m >4,5m ,zatem przewiduje się podparcie stropu w czasie montażu.
Strop pracuje tylko w fazie II
Na podstawie "Poradnika Inżyniera i technika budowlanego" traktuję żebro jako belkę wolnopodpartą,
częściowo zamocowaną na podciągu i swobodnie opartą na ścianie zewnętrznej.
1.2.1. Schemat statyczny żebra
1.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a przyjeta szerokość podciągu wynosi 0,20m
a) dla przęseł 1-2 i 3-4
	ln = 6,35-0,5x0,2 =		6,25	m	t1=0,26m ;t2=0,2m ;h=0,27m
	Wg rys.6a PN --->1/3 t1=0,087m< a1 <1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2h=0,138m ---> a1=						0,13	m
	Wg rys.6c PN --->a1<1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2 h=0,138m ---> a1 =					0,13	m
	Wg rys.6b PN --->a2 =1/2t2=		0,10	m
	l1-2 = l2-3 = 6,25+0,13+0,10=		6,48	m
b) dla przęsła 2-3
	Wg rys.6b PN teoretyczne punkty podparcia znajdują się w osiach podpór ,zatem leff
	równa jest osiowemu rozstawowi podpór.
	l2-3 =	6,60	m
1.3. Obliczenie sił wewnętrznych
Maksymalne momenty i siły poprzeczne dla przęseł 1-2 i 3-4
	- w przęśle 1-2 i 3-4
						17,85	kNm
	- w przęśle 1-2 i 3-4 dla długotrwałego obciążenia charakterystycznego
						14,29	kNm
	- moment utwierdzenia 2 i 3
						-11,15	kNm
	- siły poprzeczne
						12,05	kN
						-15,49	kN
Maksymalne momenty i siły poprzeczne dla przęsła 2-3
	- w przęśle 2-3
						15,43	kNm
	- w przęśle 1-2 i 3-4 dla długotrwałego obciążenia charakterystycznego
						12,36	kNm
	- moment utwierdzenia 2 i 3
						-11,57	kNm
	- siły poprzeczne
						14,02	kN
1.4. Wymiarowanie zbrojenia dla żeber skrajnych
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5x10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS)
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
Rozpietość modularna stropu:
	lm=	6,60	m
Rozpietość stropu w swietle podpór:
	ln=	6,35-0,5x0,2=	6,25	m
Rozpietość efektywna przęsła:
	leff=	6,48	m
1.4.1. Schemat belki
1.4.2. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	110,0	mm
	b=	600,0	mm
	h=	270,0	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240,0	mm	wysokośc użyteczna stropu
				1212	mm=1,21m>0,60m
	beff=	600,0	mm
1.4.3. Nośność przekroju w przęśle na zginanie
1.4.3.1. Sprawdzenie typu przekroju						d=	240	mm
						hf=	30	mm
	Msd=	17,85	kNm =	17845332	Nmm	beff=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
					Nmm =	28,58	kNm
Msd=	17,85	kNm < Mhf =	28,58	kNm Przekrój pozornie teowy.
1.4.3.2 Obliczenie nośności w przęśle
						Msd=	17,85	kNm
						beff=	470	mm
				0,073		fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
	Stąd		0,076	< xeff,lim =	0,530	d=	240	mm
						fyd=	350	N/mm2
	Stal klasy III ---> fyd =		350	N/mm2
		z=sb/xeff = 0,073/0,076 =	0,962
				220,8	mm2
Przyjęto typowe zbrojenie belek DZ-4: 2#12+1#10 o As1=					304,0	mm2(34GS)
	Górą pręt montażowy 1f 8,0 (St0S) (wg Kobiaka).
1.4.4. Nośność przekroju przy podporze na zginanie
						Msd=	-11,15	kNm
				0,006		bw=	110,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
		z=sb/xeff = 0,006/0,006 =	0,997			d=	240,0	mm
						fyd=	350,0	N/mm2
				133,2	mm2
Przyjęto zbrojenie 1f16 o As1=				201,0	mm2(34GS)
1.4.5. Zbrojenie na ścinanie
	leff=	6,48	m
	Vsd1=	12,05	kN			a1=	0,13	m
	Vsd2=	-15,49	kN			a2=	0,10	m
						q0=	4,25	kN/m
				kN
			-15,07	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
						d=	0,24	m
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	201,0	mm2
						bw=	110,0	mm
		0,008	< 0,02			d=	240,0	mm
	VRd1=	16,64	kN>Vsd2kr=	15,07	kN
	Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16,0	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
				78075	N =	78,08	kN
1.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
1.5.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	304,0	mm2
				1,15	%	bw =	110,0	mm
						d=	240,0	mm
						Msd,dk =	14,29	kNm
						z =	0,8
				24,49	kN/cm2 =	245	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=32mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			f =12mm < fmax=32mm
1.5.2. Sprawdzenie ugięcia
						leff =	6,48	m
		19,6				d=	240,0	mm
						rs =	1,15	%
						ss =	245	MPa
		27			20,01
						Warunek nie został spełniony.
	Na podstawie "Konstrukcji Żelbetowych " Kobiaka stosuję trzy żebra rozdzielcze
	w połowie rozpiętości belki stosując pręty #16 (34GS)
	Zbrojenie żeber rozdzielczych powinno przenieść siłę min 40kNxli
	li -rozstaw żeber rozdzielczych			li =	1,07	m
	Fmin=40x1,07=	42,8	kN			140,7	kN
1.6. Wymiarowanie zbrojenia dla żebra środkowego
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5x10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS)
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
Rozpietość modularna stropu:
	lm=	6,60	m
Rozpietość stropu w swietle podpór:
	ln=6,60-2x0,5x0,2=		6,4	m
	a2=	0,10	m	podparcie na podporze.
Rozpietość efektywna przęsła:
	leff=	6,60	m
1.6.1. Schemat belki
1.6.2. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	110,0	mm
	b=	600,0	mm
	h=	270,0	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240,0	mm	wysokość użyteczna stropu
				103,4	cm=1,03m>0,60m
	beff=	600,0	mm
1.6.3. Nośność przekroju w przęśle na zginanie
1.6.3.1. Sprawdzenie typu przekroju						d=	240,0	mm
						hf=	30,00	mm
	Msd=	15,43	kNm =	15426992	Nmm	beff=	470,0	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						a=	0,85
				2858,42	kNcm =	28,58	kNm
Msd=	15,43	kNm < Mhf =	28,58	kNm Przekrój pozornie teowy
1.6.3.2 Obliczenie nośności w przęśle
						Msd=	15,43	kNm
			0,063			beff=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						d=	240	mm
	Stal klasy III ---> fyd=		350,0	N/m2		fyd=	350	N/mm2
	z=	sb/xeff =	0,967
			189,86	mm2
Przyjęto typowe zbrojenie belek DZ-4: 2#12+1#10 o As1=					304,0	mm2(34GS)
	Górą pręt montażowy 1f 8,0 (St0S) (wg Kobiaka)
1.6.4. Nośność przekroju przy podporze na zginanie
						Msd=	-11,57	kNm
			0,006			bw=	110	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,997			d=	240	mm
						fyd=	350	N/mm2
			138,17	mm2
Przyjęto zbrojenie 1f16 o As1=				201,0	mm2(34GS)
1.6.5. Zbrojenie na ścinanie
						q0=	4,25	kN/m
	leff=	6,60	m			a2,3=	0,10	m
	Vsd2,3=	14,02	kN
			13,60	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
						d=	0,24	m
						AsL=	201	mm2
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			d=	240	mm
						bw=	110	mm
		0,008	< 0,02
	VRd1=	16,64	kN>Vsd2kr=	13,60	kN
		Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	110	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
			78075	N =	78,08	kN
	Przyjęto typowe strzemiona dwucięte f 4,5 (A-I) w rozstawie co 180mm w przęśle i co 80mm przy podporze
1.7. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
1.7.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	304	mm2
				1,15	%	bw =	110	mm
						d=	240	mm
						Msd =	12,36	kNm
						z =	0,80
				21,17	kN/cm2 =	212	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=32mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			# =12mm < fmax=32mm
1.7.2. Sprawdzenie ugięcia
						leff =	6,60	m
		18,5				d=	240	mm
						rs =	1,15	%
						ss =	212	MPa
		27,5			21,85
						Warunek nie został spełniony.
	Na podstawie "Konstrukcji Żelbetowych " Kobiaka stosuję trzy żebra rozdzielcze
	w połowie rozpiętości belki stosując pręty #16 (34GS)
	Zbrojenie żeber rozdzielczych powinno przenieść siłę min 40kNxli
	li -rozstaw żeber rozdzielczych			li =	1,07	m
	Fmin=40x1,07=	42,8	kN			140,7	kN
1.8. Żebro rozdzielcze
	Zastosowano po trzy żebra rozdzielcze usytuowane w środku rozpiętości przęseł.
	Przyjęto zbrojenie główne żeber rozdzielczych w postaci 2 prętów o średnicy #16
	ze stali A-III (34GS) o As = 4,02cm2 ,strzemiona o średnicy 4,5mm ze stali A-I w rozstawie co 0,6m
	POZ. 2. BELKA POD ŚCIANKĄ DZIAŁOWĄ
	Przyjęto żebro szer. b=0,20m i h=0,27m składające się z dwóch żeber typowych stropu
	i betonu uzupełniającego (wg zaleceń z "Konstrukcje betonowe" Kobiak t.2 rys. 4-26b)
2.1. Zestawienie obciążeń
2.1.1. Obciążenia stałe
WARSTWY				gk [kN/mb]	gf>1	go1 [kN/mb]	gf<1	go2 [kN/mb]
- 1 pas typowy stropu DZ-4 (z poz.1.1.5.)				2,44		2,81		2,14
- ciężar własny żebra 0,2x0,27x25				1,35	1,1	1,49	0,9	1,22
- tynk cem.-wap. na żebrze 0,2x0,015x19				0,06	1,3	0,07	0,8	0,05
- ścianka działowa 12cm (cegła na zaprawie cem.-wap.) 0,12x18x(3,9-0,27)				7,84	1,1	8,62	0,9	7,06
- tynk cem.-wap. na ściance działowej . 2x0,015x19x(3,9-0,27)				2,07	1,3	2,69	0,8	1,66
			S=	13,76		15,68		12,12
2.1.2. Obciążenia zmienne
						gf
Obciążenie zmienne 2,0x(0,6+0,2-0,15)				pk [kN/mb]=	1,30	1,2	po [kN/mb]=	1,56
Długotrwała część obc. zm. 1,6x(0,6+0,2-0,15)				pdk [kN/mb]=	1,04	1,2	pdo [kN/mb]=	1,25
2.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk
	qk =	(13,76 + 1,30)kN/m =		15,06	kN/m
	qo1 =	go1 + po
	qo1 =	(15,68 + 1,56 )kN/m=		17,24	kN/m
	qo2 =	go2 + po
	qo2 =	(12,12 + 1,56 )kN/m=			kN/m
2.1.4. Obciążenia długotrwałe
	qdk=	gk + pdk
	qdk=	(13,76 + 1,04) kN/m =		14,80	kN/m
	qdo1=	go1 + pdo
	qdo1=	(15,68 + 1,25) kN/m =		16,93	kN/m
2.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	15,68	kN/mb
			go2=	12,12	kN/mb
	Obciążenie zmienne		po=	1,56	kN/mb
2.2.1. Schemat statyczny żebra
2.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a przyjeta szerokość podciągu wynosi 0,25m
a) dla przęseł 1-2 i 3-4 (z poz.1.2.2.a)
	ln = 6,35-0,5x0,25 =		6,25	m
	a1 =	0,13	m
	a2 =	0,10	m
	l1-2 = l2-3 = 6,25+0,13+0,10=		6,48	m
b) dla przęsła 2-3 (z poz.1.2.2.b)
	l2-3 =	6,60	m
2.3. Obliczenie sił wewnętrznych
	Siły wewnętrzne obliczono przy użyciu tablic Winklera do wyznaczania obwiedni M oraz Q
	Wykorzystano wzory:
	Wartości pomocnicze:
	- dla przęseł skrajnych
		go1 x l2 = 15,68 x 6,482 =	658,6	kNm
		go2 x l2 = 12,12 x 6,482 =	508,8	kNm
		po x l2 = 1,56 x 6,482 =	65,5	kNm
		go1 x l = 15,68 x 6,48 =	101,6	kN
		go2 x l = 12,12 x 6,48 =	78,5	kN
		po x l = 1,56 x 6,48 =	10,1	kN
	- dla przęsła środkowego
		go1 x l2 = 15,68 x 6,602 =	683,2	kNm
		go2 x l2 = 12,12 x 6,602 =	527,8	kNm
		po x l2 = 1,56 x 6,602 =	68,0	kNm
		go1 x l = 15,68 x 6,60 =	103,5	kN
		go2 x l = 12,12 x 6,60 =	80,0	kN
		po x l = 1,56 x 6,60 =	10,3	kN
	Obliczenia wykonano tabelerycznie ,a wykres obwiedni M i Q przedstawiono na rysunku
RZĘDNE OBWIEDNI MOMENTÓW
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kNm]	ago2l2 [kNm]	bpol2 [kNm]	cpol2 [kNm]	M dla gf >1		M dla gf <1
						Mmax [kNm] kol.3+5	Mmin [kNm] kol.3+6	Mmax [kNm] kol.4+5	Mmin [kNm] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	c
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0,000	0,000	0,00
0,65	0,10	23,05	17,81	2,62	-0,33	25,67	22,72	20,43	17,48			0,035	0,040	-0,005
1,30	0,20	39,51	30,53	4,59	-0,66	44,10	38,86	35,11	29,87			0,060	0,070	-0,010
1,94	0,30	49,39	38,16	5,90	-0,98	55,29	48,41	44,06	37,18			0,075	0,090	-0,015
2,59	0,40	52,69	40,70	6,55	-1,31	59,24	51,37	47,25	39,39			0,080	0,100	-0,020
3,24	0,50	49,39	38,16	6,55	-1,64	55,94	47,75	44,71	36,52			0,075	0,100	-0,025
3,89	0,60	39,51	30,53	5,90	-1,97	45,41	37,55	36,42	28,56			0,060	0,090	-0,030
4,54	0,70	23,05	17,81	4,59	-2,29	27,64	20,76	22,39	15,52			0,035	0,070	-0,035
5,18	0,80	0,00	0,00	2,63	-2,63	2,63	-2,63	2,63	-2,63			0,000	0,04022	-0,04022
5,51	0,85	-13,99	-10,81	1,82	-3,21	-12,18	-17,20	-9,00	-14,02			-0,02125	0,02773	-0,04898
5,83	0,90	-29,64	-22,90	1,34	-4,29	-28,30	-33,92	-21,56	-27,18			-0,04500	0,02042	-0,06542
6,16	0,95	-46,92	-36,25	1,12	-5,78	-45,80	-52,71	-35,13	-42,04			-0,07125	0,01707	-0,08831
6,48	1,00	-65,86	-50,88	1,09	-7,64	-64,76	-73,50	-49,79	-58,52			-0,100	0,01667	-0,11667
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	-68,32	-52,78	1,13	-7,93	-67,19	-76,25	-51,65	-60,71			-0,100	0,01667	-0,11667
0,33	0,05	-52,09	-40,25	0,96	-6,14	-51,14	-58,23	-39,29	-46,38			-0,07625	0,01408	-0,09033
0,66	0,10	-37,57	-29,03	1,03	-4,77	-36,55	-42,34	-28,00	-33,80			-0,055	0,01514	-0,07014
0,99	0,15	-24,77	-19,13	1,40	-3,86	-23,37	-28,62	-17,74	-22,99			-0,036	0,02053	-0,05678
1,32	0,20	-13,66	-10,56	2,04	-3,40	-11,63	-17,06	-8,52	-13,95			-0,020	0,030	-0,050
1,82	0,2764	0,00	0,00	3,40	-3,40	3,40	-3,40	3,40	-3,40			0,000	0,050	-0,050
1,98	0,30	3,42	2,64	3,74	-3,40	7,15	0,02	6,38	-0,76			0,005	0,055	-0,050
2,64	0,40	13,66	10,56	4,76	-3,40	18,42	10,27	15,31	7,16			0,020	0,070	-0,050
3,30	0,50	17,08	13,20	5,10	-3,40	22,18	13,68	18,29	9,80			0,025	0,075	-0,050
RZĘDNE OBWIEDNI SIŁ POPRZECZNYCH
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kN]	ago2l2 [kN]	bpol2 [kN]	gpol2 [kN]	Q dla gf >1		Q dla gf <1
						Qmax [kN] kol.3+5	Qmin [kN] kol.3+6	Qmax [kN] kol.4+5	Qmin [kN] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	g
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	40,65	31,41	4,55	-0,51	45,20	40,15	35,96	30,90			0,4	0,4500	-0,0500
0,65	0,10	30,49	23,56	3,60	-0,57	34,09	29,92	27,15	22,99			0,3	0,3560	-0,0563
1,30	0,20	20,33	15,70	2,78	-0,76	23,11	19,57	18,49	14,94			0,2	0,2752	-0,0752
1,94	0,30	10,16	7,85	2,09	-1,08	12,25	9,09	9,94	6,78			0,1	0,2065	-0,1065
2,59	0,40	0,00	0,00	1,51	-1,51	1,51	-1,51	1,51	-1,51			0	0,1496	-0,1496
3,24	0,50	-10,16	-7,85	1,05	-2,06	-9,11	-12,23	-6,80	-9,92			-0,1	0,1042	-0,2042
3,89	0,60	-20,33	-15,70	0,70	-2,72	-19,62	-23,05	-15,00	-18,43			-0,2	0,0694	-0,2694
4,54	0,70	-30,49	-23,56	0,45	-3,48	-30,04	-33,97	-23,11	-27,04			-0,3	0,0443	-0,3443
5,18	0,80	-40,65	-31,41	0,28	-4,33	-40,37	-44,98	-31,12	-35,73			-0,4	0,0280	-0,4280
5,83	0,90	-50,82	-39,26	0,20	-5,25	-50,62	-56,06	-39,06	-44,51			-0,5	0,0193	-0,5191
6,48	1,00	-60,98	-47,11	0,17	-6,23	-60,81	-67,21	-46,94	-53,35			-0,6	0,0167	-0,6167
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	51,76	39,99	6,01	-0,86	57,76	50,90	45,99	39,13			0,5	0,5833	-0,0833
0,66	0,10	41,40	31,99	5,01	-0,90	46,42	40,51	37,00	31,09			0,4	0,4870	-0,0870
1,32	0,20	31,05	23,99	4,11	-1,02	35,16	30,03	28,10	22,97			0,3	0,3991	-0,0991
1,98	0,30	20,70	15,99	3,31	-1,25	24,01	19,46	19,30	14,75			0,2	0,3210	-0,1210
2,64	0,40	10,35	8,00	2,61	-1,58	12,96	8,77	10,61	6,41			0,1	0,2537	-0,1537
3,30	0,50	0,00	0,00	2,04	-2,04	2,04	-2,04	2,04	-2,04			0	0,1979	-0,1979
	Maksymalne siły wewnętrzne wywołane działaniem charakterystycznych obciążeń długotrwałych
				M1-2dk = 0,080x13,76x6,482+0,1x1,04x6,482 =	50,59	kNm
				M2-3dk = 0,025x13,76x6,602+0,075x1,04x6,602 =	18,38	kNm
				Q1p = 0,4x13,76x6,48+0,45x1,04x6,48 =	38,7	kN
				Q2l = -0,6x13,76x6,48-0,6167x1,04x6,48 =	-57,7	kN
				Q2p = 0,5x13,76x6,60+0,5833x1,04x6,60 =	49,41	kN
	Moment w licu podpory (krawędziowy)
		M2minśr = (-73,50-76,25)x0,5 =	-74,87	kNm
		Q2l =	-67,21	kN
		Q2p =	57,76	kN
2.4. Wymiarowanie zbrojenia
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5*10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS) - zbrojenie konstrukcyjne
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
	Stal A I (St3SY) - strzemiona
	fyd=	210	MPa
2.4.1. Schemat belki
2.4.2. Wymiarowanie zbrojenia na zginanie
2.4.2.1. W przęśle 1-2,3-4
2.4.2.1.1. Przekrój zastępczy i efektywna szerokość współpracująca
	bw=	300	mm
	b=	700	mm
	h=	270	mm	wysokość stropu łącznie z nadbetonem
	d=	240	mm	wysokość użyteczna stropu
				1401,6	mm>0,600mm
	beff=	600	mm
2.4.2.1.2. Wymiarowanie zbrojenia
	Msd=	59,24	kNm =	59235589	Nmm
				36490500	kNcm =	36,49	kNm
	Msd=	59,24	kNm > Mhf =	36,49	kNm Przekrój rzeczywiście teowy
					232	mm2 =	2,32	cm2
		Msd1 = Msd -Mhf =59,24-36,49 =	22,75	kNm		d=	240	mm
						hf=	30	mm
				0,146		beff=	600	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
	z=	sb/xeff =	0,921			bw=	300	mm
				294,11	mm2 =	2,94	cm2
			As1 = As11 + As12 = 2,32+2,94=	5,26	cm2
			Przyjęto zbrojenie 4#12+4#10 o As1=	7,66	cm2(34GS)
2.4.2.2. Nad podporą 2 i 3
	Msd=	74,87	kNm =	74872521	Nmm	d=	240	mm
						hf=	30	mm
					0,240	beff=	600	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
				< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,860			fyd =	350	N/mm2
						bw=	300	mm
				1036	mm2 =	10,36	cm2
			Przyjęto zbrojenie 4#20 o As1=	12,6	cm2(34GS)
2.4.2.3. W przęśle 2-3
2.4.2.3.1. Efektywna szerokość współpracująca
				1224	mm>0,600mm
	beff=	600	mm
2.4.2.3.2. Wymiarowanie zbrojenia
	Msd=	22,18	kNm =	22176037	Nmm
				36490500	Nmm =	36,49	kNm
	Msd=	22,18	kNm > Mhf =	36,49	kNm Przekrój pozornie teowy
						d=	240	mm
				0,071		hf=	30	mm
						beff=	600	mm
	Stąd		0,074	< xeff,lim =	0,530	fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
	z=	sb/xeff =	0,963			fyd =	350	N/mm2
						bw=	300	mm
				274,14	mm2 =	2,74	cm2
			Przyjęto zbrojenie 4#12+4#10 o As1=	7,66	cm2(34GS)
2.4.3. Wymiarowanie zbrojenia na ścinanie
2.4.3.1. Przy podporach 1 i 4
						q0=	17,24	kN/m
	leff=	6,48	m			a1,4=	0,13	m
	Vsd1,4=	45,20	kN
			42,96	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,24 =		1,36	>1		d=	0,24	m
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	766,0	mm2
						d=	240,0	mm
			0,011	< 0,02		bw=	300,0	mm
					N =	49,03	kN
	VRd1=	49,03	kN>Vsd1kr=	42,96	kN
		Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	300	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
					212933	N =	212,9	kN
2.4.3.2. Podpory 2 z lewej i 3 z prawej strony
						q0=	17,24	kN/m
	leff=	6,48	m			a2,3=	0,10	m
	Vsd2l=	67,21	kN
			65,49	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,24 =		1,36	>1		d=	0,24	m
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	1256	mm2
						d=	240,0	mm
			0,017	< 0,02		bw=	300,0	mm
					N =	57,24	kN
	VRd1=	57,24	kN<Vsd2kr=	65,49	kN
		Żebro wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	300	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
					212933	N =	212,9	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						0,41	m
		c=0,41<3d=	0,72	nie dzielę odcinka c
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona: w belkach prefabrykowanych f 4,5
		w belce monolitycznej f 6				Asw1 = 4x0,16+2x0,28=	1,2	cm2
						fyd =	210	MPa
					8,31	cm
		Przyjęto rozstaw co 8cm
2.4.3.3. Podpory 2 z prawej i 3 z lewej strony
						q0=	17,24	kN/m
	leff=	6,60	m			a2,3=	0,10	m
	Vsd2p=	57,76	kN
			56,04	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	VRd1=	57,24	kN<Vsd2kr=	56,04	kN
		Żebro nie wymaga zbrojenia na ścinanie
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=	216,0	mm			bw=	300	mm
						d=	240	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
						Q=	45
					212933	N =	212,9	kN
	Przyjęto rozstaw strzemion: na odcinku 1-go rodzaju co 14cm
			na odcinku 2-go rodzaju co 8cm
		Strzemiona dwucięte f 6 (St3S)
2.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
2.5.1. Sprawdzenie zarysowania
						As =	766	mm2
				1,06	%	bw =	300	mm
						d=	240	mm
						Mdk,1-2 =	50,59	kNm
						z =	0,80
				344	N/mm2 =	344	MPa
		0,85 <	d/h=24/27=	0,89	< 0,95
	Szerokość rys prostopadłych jest ograniczona do wlim=0,3mm ,gdy fmax=20mm (wg tab.D.1 PN-B-03264)
			# =12mm < fmax=20mm
2.5.2. Sprawdzenie ugięcia
2.5.2.1. Przęsła skrajne
						leff =	6,48	m
		18,5				d=	240,0	mm
						rs =	1,06	%
						ss =	344	MPa
		27			13,44
			POZ. 3. PODCIĄG
	Przyjęcie wymiarów przekroju
	Ze względu na duże obciązenie przyjeto wymiary podciągu 50x25cm
3.1. Zestawienie obciążeń
3.1.1. Obciążenia stałe
WARSTWY				gk [kN/mb]	gf>1	go1 [kN/mb]	gf<1	go2 [kN/mb]
- obciążenia z żebra 2,44x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . (z poz.1.1.5.) 2,81x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . 2,14x0,5x(6,48+6,60)/0,60				26,64		30,63		23,38
- ciężar własny podciągu . 0,25x0,50x25-0,25x1,0x2,96				2,53	1,1	2,79	0,9	2,28
- tynk cem.-wap. na podciągu . 2x(0,50-0,27)x0,015x19				0,13	1,3	0,17	0,8	0,10
			S=	29,30		33,58		25,76
3.1.2. Obciążenia zmienne
	Obciążenie zmienne 1,20x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . 1,44x0,5x(6,48+6,60)/0,60				pk [kN/mb]=	13,08
					po [kN/mb]=	15,70
	Długotrwała część obc. zm.0,96x0,5x(6,48+6,60)/0,60 . 1,15x0,5x(6,48+6,60)/0,60				pdk [kN/mb]=	10,46
					pdo [kN/mb]=	12,56
3.1.3. Obciążenia całkowite
	qk =	gk + pk
	qk =	(29,30 + 13,08)kN/m =		42,38	kN/m
	qo1 =	go1 + po
	qo1 =	(33,58 + 15,70)kN/m=		49,28	kN/m
	qo2 =	go2 + po
	qo2 =	(25,76 + 15,70 )kN/m=			kN/m
3.1.4. Obciążenia długotrwałe
	qdk=	gk + pdk
	qdk=	(29,30 + 10,46) kN/m =		39,77	kN/m
	qdo1=	go1 + pdo
	qdo1=	(33,58 + 12,56) kN/m =		46,14	kN/m
3.2. Schemat statyczny i rozpiętości obliczeniowe
	Obciążenie stałe		go1=	33,58	kN/mb
			go2=	25,76	kN/mb
	Obciążenie zmienne		po=	15,70	kN/mb
3.2.1. Schemat statyczny podciągu
3.2.2. Rozpiętości obliczeniowe
		leff=ln+a1+a2
	Przyjęto oparcie na ścianie o szerokości wieńca 0,26m ,a pozostałe podpory przyjęto o szerokości 0,30m
a) dla przęsła 1-2
	ln = 5,40-0,5x0,3 =		5,25	m	t1=0,26m ;t2=0,3m ;h=0,45m
	Wg rys.6a PN --->1/3 t1=0,087m< a1 <1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2h=0,225m ---> a1=						0,13	m
	Wg rys.6c PN --->a1<1/2 t1=0,13m oraz a1<1/2 h=0,225m ---> a1 =					0,13	m
	Wg rys.6b PN --->a2 =1/2t2=		0,15	m
		l1-2 = 5,25+0,13+0,15=	5,53	m
b) dla przęseł 2-3 i 3-4
	Wg rys.6b PN teoretyczne punkty podparcia znajdują się w osiach podpór ,zatem leff
	równa jest osiowemu rozstawowi podpór.
	l2-3 = l3-4 =	5,60	m
c) dla przęsła 4-5
	Wg rys.6b PN teoretyczne punkty podparcia znajdują się w osiach podpór ,zatem leff
	równa jest osiowemu rozstawowi podpór.
	l4-5 =	5,00	m
d) dla przęsła 5-6
		ln = 5,00-2x0,5x0,3 =	4,7	m	t1 = t2 = 0,3m ;h=0,45m
	Wg rys.6b PN --->a1 =1/2t1=		0,15	m
	Wg rys.6c PN --->a2<1/2 t1=0,15m oraz a2<1/2 h=0,225m ---> a2 =					0,15	m
		l1-2 = 5,25+0,13+0,15=	5,00	m
3.3. Obliczenie sił wewnętrznych
	Wartości pomocnicze:
	- dla przęseł skrajnych
		go1 x l2 = 33,58 x 5,532 =	1027,0	kNm
		go2 x l2 = 25,76 x 5,532 =	787,8	kNm
		po x l2 = 15,70 x 5,532 =	480,0	kNm
		go1 x l = 33,58 x 5,53 =	185,7	kN
		go2 x l = 25,76 x 5,53 =	142,5	kN
		po x l = 15,70 x 5,53 =	86,8	kN
	- dla przęsła przedskrajnego i środkowego
		go1 x l2 = 33,58 x 5,602 =	1053,2	kNm
		go2 x l2 = 25,76 x 5,602 =	807,8	kNm
		po x l2 = 15,70 x 5,602 =	492,2	kNm
		go1 x l = 33,58 x 5,60 =	188,1	kN
		go2 x l = 25,76 x 5,60 =	144,3	kN
		po x l = 15,70 x 5,60 =	87,9	kN
	Obliczenia wykonano tabelerycznie ,a wykres obwiedni M i Q przedstawiono na rysunku
RZĘDNE OBWIEDNI MOMENTÓW
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kNm]	ago2l2 [kNm]	bpol2 [kNm]	cpol2 [kNm]	M dla gf >1		M dla gf <1
						Mmax [kNm] kol.3+5	Mmin [kNm] kol.3+6	Mmax [kNm] kol.4+5	Mmin [kNm] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	c
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00			0,0000	0,0000	0,0000
0,55	0,10	35,43	27,18	19,06	-2,54	54,49	32,89	46,23	24,63			0,0345	0,0397	-0,0053
1,11	0,20	60,49	46,40	33,36	-5,04	93,85	55,45	79,76	41,36			0,0589	0,0695	-0,0105
1,66	0,30	75,38	57,82	42,82	-7,58	118,20	67,80	100,64	50,24			0,0734	0,0892	-0,0158
2,21	0,40	80,01	61,37	47,47	-10,13	127,48	69,88	108,84	51,24			0,0779	0,0989	-0,0211
2,77	0,50	74,36	57,03	47,38	-12,62	121,73	61,73	104,41	44,41			0,0724	0,0987	-0,0263
3,32	0,60	58,34	44,74	42,43	-15,17	100,77	43,17	87,18	29,58			0,0568	0,0884	-0,0316
3,87	0,70	32,15	24,66	32,74	-17,57	64,88	14,58	57,39	7,09			0,0313	0,0682	-0,0366
4,42	0,80	-4,31	-3,31	18,29	-20,30	13,97	-24,62	14,98	-23,61			-0,0042	0,0381	-0,0423
4,98	0,90	-51,04	-39,15	8,78	-32,64	-42,26	-83,68	-30,37	-71,79			-0,0497	0,0183	-0,0680
5,53	1,00	-108,15	-82,95	6,91	-57,41	-101,23	-165,55	-76,04	-140,36			-0,1053	0,0144	-0,1196
Przęsło przedskrajne												Przęsło przedskrajne
0,00	0,00	-110,90	-85,06	7,09	-58,87	-103,81	-169,77	-77,98	-143,93			-0,1053	0,0144	-0,1196
0,56	0,10	-60,66	-46,53	6,89	-35,29	-53,77	-95,96	-39,64	-81,82			-0,0576	0,0140	-0,0717
1,12	0,20	-21,06	-16,16	14,77	-24,61	-6,30	-45,68	-1,39	-40,77			-0,0200	0,0300	-0,0500
1,68	0,30	8,00	6,14	27,71	-23,97	35,72	-15,97	33,85	-17,83			0,0076	0,0563	-0,0487
2,24	0,40	26,65	20,44	35,74	-23,33	62,38	3,31	56,17	-2,89			0,0253	0,0726	-0,0474
2,80	0,50	34,65	26,58	38,84	-22,69	73,49	11,96	65,41	3,89			0,0329	0,0789	-0,0461
3,36	0,60	32,12	24,64	37,06	-22,00	69,19	10,12	61,70	2,64			0,0305	0,0753	-0,0447
3,92	0,70	19,17	14,70	30,32	-21,36	49,49	-2,19	45,02	-6,66			0,0182	0,0616	-0,0434
4,48	0,80	-4,42	-3,39	19,15	-21,26	14,72	-25,69	15,75	-24,66			-0,0042	0,0389	-0,0432
5,04	0,90	-38,55	-29,57	13,78	-31,80	-24,76	-70,34	-15,78	-61,36			-0,0366	0,0280	-0,0646
5,60	1,00	-83,10	-63,74	15,90	-54,74	-67,20	-137,83	-47,84	-118,47			-0,0789	0,0323	-0,1112
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	-83,10	-63,74	15,90	-54,74	-67,20	-137,83	-47,84	-118,47			-0,0789	0,0323	-0,1112
0,56	0,10	-35,70	-27,39	14,42	-31,16	-21,28	-66,86	-12,96	-58,54			-0,0339	0,0293	-0,0633
1,12	0,20	1,16	0,89	20,48	-19,94	21,64	-18,78	21,37	-19,05			0,0011	0,0416	-0,0405
1,68	0,30	27,49	21,08	32,24	-19,44	59,73	8,05	53,33	1,64			0,0261	0,0655	-0,0395
2,24	0,40	43,29	33,20	39,62	-19,44	82,91	23,84	72,83	13,76			0,0411	0,0805	-0,0395
2,80	0,50	48,55	37,24	42,09	-19,44	90,64	29,11	79,33	17,80			0,0461	0,0855	-0,0395
RZĘDNE OBWIEDNI SIŁ POPRZECZNYCH
x [m]	x/l [-]	ago1l2 [kN]	ago2l2 [kN]	bpol2 [kN]	gpol2 [kN]	Q dla gf >1		Q dla gf <1
						Qmax [kN] kol.3+5	Qmin [kN] kol.3+6	Qmax [kN] kol.4+5	Qmin [kN] kol.4+6
												WSPÓŁCZYNNIKI
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10			a	b	g
Przęsło skrajne												Przęsło skrajne
0,00	0,00	73,30	56,23	38,83	-4,57	112,14	68,74	95,06	51,66			0,3947	0,4474	-0,0526
0,55	0,10	54,73	41,98	30,70	-5,12	85,43	49,61	72,68	36,86			0,2947	0,3537	-0,0590
1,11	0,20	36,16	27,74	23,66	-6,76	59,82	29,40	51,40	20,97			0,1947	0,2726	-0,0779
1,66	0,30	17,59	13,49	17,70	-9,47	35,29	8,12	31,19	4,02			0,0947	0,2039	-0,1091
2,21	0,40	-0,98	-0,75	12,77	-13,23	11,78	-14,21	12,01	-13,98			-0,0053	0,1471	-0,1524
2,77	0,50	-19,56	-15,00	8,83	-17,96	-10,73	-37,52	-6,17	-32,96			-0,1053	0,1017	-0,2069
3,32	0,60	-38,13	-29,25	5,81	-23,63	-32,32	-61,76	-23,44	-52,87			-0,2053	0,0669	-0,2722
3,87	0,70	-56,70	-43,49	3,64	-30,14	-53,06	-86,84	-39,85	-73,63			-0,3053	0,0419	-0,3472
4,42	0,80	-75,27	-57,74	2,23	-37,40	-73,04	-112,67	-55,51	-95,14			-0,4053	0,0257	-0,4309
4,98	0,90	-93,84	-71,98	1,47	-45,33	-92,38	-139,17	-70,51	-117,31			-0,5053	0,0169	-0,5222
5,53	1,00	-112,42	-86,23	1,25	-53,78	-111,17	-166,20	-84,98	-140,01			-0,6053	0,0144	-0,6196
Przęsło przedskrajne												Przęsło przedskrajne
0,00	0,00	98,98	75,92	52,57	-6,31	151,55	92,67	128,49	69,61			0,5263	0,5981	-0,0718
0,56	0,10	80,17	61,50	44,11	-6,64	124,28	73,54	105,60	54,86			0,4263	0,5018	-0,0755
1,12	0,20	61,37	47,07	36,40	-7,72	97,77	53,65	83,47	39,35			0,3263	0,4141	-0,0878
1,68	0,30	42,56	32,64	29,57	-9,68	72,13	32,88	62,21	22,97			0,2263	0,3364	-0,1101
2,24	0,40	23,75	18,22	23,71	-12,60	47,46	11,15	41,93	5,61			0,1263	0,2697	-0,1434
2,80	0,50	4,95	3,79	18,86	-16,54	23,81	-11,60	22,66	-12,75			0,0263	0,2146	-0,1882
3,36	0,60	-13,86	-10,63	15,09	-21,52	1,23	-35,38	4,46	-32,15			-0,0737	0,1717	-0,2448
3,92	0,70	-32,67	-25,06	12,23	-27,97	-20,44	-60,64	-12,83	-53,03			-0,1737	0,1391	-0,3182
4,48	0,80	-51,48	-39,48	10,36	-34,42	-41,11	-85,90	-29,12	-73,90			-0,2737	0,1179	-0,3916
5,04	0,90	-70,28	-53,91	9,34	-42,19	-60,94	-112,47	-44,56	-96,10			-0,3737	0,1063	-0,4800
5,60	1,00	-89,09	-68,33	9,04	-50,68	-80,04	-139,77	-59,29	-119,02			-0,4737	0,1029	-0,5766
Przęsło środkowe												Przęsło środkowe
0,00	0,00	94,04	72,13	51,94	-7,99	145,97	86,05	124,07	64,14			0,5000	0,5909	-0,0909
0,56	0,10	75,23	57,70	43,46	-8,30	118,69	66,93	101,16	49,40			0,4000	0,4944	-0,0944
1,12	0,20	56,42	43,28	35,71	-9,34	92,13	47,08	78,99	33,93			0,3000	0,4063	-0,1063
1,68	0,30	37,61	28,85	28,82	-11,24	66,44	26,37	57,67	17,61			0,2000	0,3279	-0,1279
2,24	0,40	18,81	14,43	22,89	-14,10	41,70	4,71	37,31	0,33			0,1000	0,2604	-0,1604
2,80	0,50	0,00	0,00	17,98	-17,98	17,98	-17,98	17,98	-17,98			0,0000	0,2045	-0,2045
	Maksymalne siły wewnętrzne wywołane działaniem charakterystycznych obciążeń długotrwałych
				M1-2dk = 0,0781x29,30x5,532+0,100x10,46x5,532 =	101,98	kNm
				M2-3dk = 0,0331x29,30x5,602+0,0787x10,46x5,602 =	56,24	kNm
				M3-4dk = 0,0462x29,30x5,602+0,0855x10,46x5,602 =	70,51	kNm
				Q1p = 0,395x29,30x5,53+0,447x10,46x5,53 =	89,87	kN
				Q2l = -0,606x29,30x5,53-0,620x10,46x5,53 =	-134,07	kN
				Q2p = 0,526x29,30x5,60+0,589x10,46x5,60 =	120,83	kN
				Q3l =- 0,474x29,30x5,60-0,576x10,46x5,60 =	-111,53	kN
				Q2p = 0,526x29,30x5,60+0,589x10,46x5,60 =	120,83	kN
	Moment w licu podpory (krawędziowy)
		M2minśr = (-165,55-169,77)x0,5 =	-167,66	kNm
3.4. Wymiarowanie zbrojenia
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27,5*10^-3	kN/mm2
	Stal A III (34GS) - zbrojenie konstrukcyjne
	fyd=	350	MPa
	Es=	200	kN/mm2
	Stal A I (St3SY) - strzemiona
	fyd=	210	MPa
3.4.1. Schemat belki
3.4.2. Wymiarowanie zbrojenia na zginanie
3.4.2.1. W przęśle 1-2,5-6
	Msd1-2=	127,48	kNm =	127477824	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,256	a1 =	30	mm
						d=	470	mm
	Stąd		0,302	< xeff,lim =	0,530	fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
		Przekrój pojedynczo zbrojony				fyd =	350	N/mm2
			0,849
				912,61	mm2 =	9,13	cm2
			Przyjęto 5#16 o As1=	10,05	cm2(34GS)
3.4.2.2. Nad podporą 2 i 5
	Msd2,5=	167,66	kNm =	167663433	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,337	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,429	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,786
				1297,53	mm2 =	12,98	cm2
			Przyjęto 5#20 o As1=	15,70	cm2(34GS)
3.4.2.3. W przęśle 2-3,4-5
	Msd2,5=	73,49	kNm =	73486977	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,148	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,161	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,920
				485,73	mm2 =	4,86	cm2
			Przyjęto 4#16 o As1=	8,04	cm2(34GS)
3.4.2.4. Nad podporą 3 i 4
	Msd2,5=	137,83	kNm =	137833124	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,277	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,332	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,834
				1004,77	mm2 =	10,05	cm2
			Przyjęto 4#20 o As1=	12,56	cm2(34GS)
3.4.2.5. W przęśle 3-4
	Msd2,5=	90,64	kNm =	90637920	Nmm	bw=	250	mm
						h=	500	mm
					0,182	d=	470	mm
						fcd=	10,60	N/mm2
	Stąd		0,203	< xeff,lim =	0,530	a=	0,85
						fyd =	350	N/mm2
		Przekrój pojedynczo zbrojony
			0,899
				613,13	mm2 =	6,13	cm2
			Przyjęto 4#16 o As1=	8,04	cm2(34GS)
3.4.3. Wymiarowanie zbrojenia na ścinanie						bw=	250	mm
	Połączenie belki z podciągiem					fctd=	0,87	N/mm2
						d=	470	mm
				204450	N =	204,45	kN
	Stosuję dodatkowo cztery strzemiona w pobliżu belek
3.4.3.1. Przy podporach 1 i 6
						q0=	49,28	kN/m
	leff=	5,53	m			a1,6=	0,13	m
	Vsd1,6=	112,14	kN
			105,73	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,47 =		1,13	>1
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	10,05	cm2
						d=	470	mm
			0,009	< 0,02		bw=	250	mm
				63065	N =	63,06	kN
	VRd1=	63,06	kN<Vsd1kr=	105,73	kN
	Nośność krzyżulców betonowych na ściskanie przy ścinaniu VRd2
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
	z=0,9d=0,9x470=	423	mm			bw=	250	mm
						d=	470	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
					347495	N =	347,49	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						1,12	m
		c=1,12<3d=	1,41	nie dzielę odcinka c
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona czterocięte f 8
		Asw1 = 4x0,5 =	2,00	cm2		fyd =	210	MPa
						z=	423	mm
				168	mm
		Przyjęto rozstaw co 15cm
	Na odcinku 2-go rodzaju przyjęto rozstaw strzemionaco 22cm
3.4.3.2. Przy podporach 2 z lewej i 5 z prawej strony
						q0=	49,28	kN/m
	leff=	5,53	m			a2=	0,15	m
	Vsd=	166,20	kN
			158,81	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,47 =		1,13	>1
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	15,70	cm2
						d=	470	mm
			0,013	< 0,02		bw=	250	mm
					N =	70,93	kN
	VRd1=	70,93	kN<Vsd1kr=	158,81	kN
	Nośność krzyżulców betonowych na ściskanie przy ścinaniu VRd2
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
		z=0,9d=0,9x470=	423	mm		bw=	250	mm
						d=	470	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
					347495	N =	347,49	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						1,53	m
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona czterocięte f 8
		Asw1 = 4x0,5 =	2,00	cm2		fyd =	210	MPa
						z=	423	mm
				112	mm
		Przyjęto rozstaw co 11cm
	Na odcinku 2-go rodzaju przyjęto rozstaw strzemionaco 22cm
3.4.3.3. Przy podporach 2 z prawej i 5 z lewej strony
						q0=	49,28	kN/m
	leff=	5,60	m			a2=	0,15	m
	Vsd=	151,55	kN
			144,16	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,47 =		1,13	>1
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	15,70	cm2
						d=	470	mm
			0,013	< 0,02		bw=	250	mm
					N =	70,93	kN
	VRd1=	70,93	kN<Vsd1kr=	144,16	kN
	Nośność krzyżulców betonowych na ściskanie przy ścinaniu VRd2
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
		z=0,9d=0,9x470=	423	mm		bw=	250	mm
						d=	470	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
					347495	N =	347,49	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						1,42	m
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona czterocięte f 8
		Asw1 = 4x0,5 =	2,00	cm2		fyd =	210	MPa
						z=	423	mm
				123	mm
		Przyjęto rozstaw co 11cm
3.4.3.4. Przy podporach 3 z lewej i 4 z prawej strony
						q0=	49,28	kN/m
	leff=	5,60	m			a2=	0,15	m
	Vsd=	139,77	kN
			132,38	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,47 =		1,13	>1
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	12,56	cm2
						d=	470	mm
			0,011	< 0,02		bw=	250	mm
				66559	N =	66,56	kN
	VRd1=	66,56	kN<Vsd1kr=	132,38	kN
	Nośność krzyżulców betonowych na ściskanie przy ścinaniu VRd2
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
		z=0,9d=0,9x470=	423	mm		bw=	250	mm
						d=	470	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
					347495	N =	347,49	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						1,39	m
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona czterocięte f 8
		Asw1 = 4x0,5 =	2,00	cm2		fyd =	210	MPa
						z=	423	mm
				134	mm
		Przyjęto rozstaw co 11cm
	Na odcinku 2-go rodzaju przyjęto rozstaw strzemionaco 22cm
3.4.3.5. Przy podporach 3 z prawej i 4 z lewej strony
						q0=	49,28	kN/m
	leff=	5,60	m			a2=	0,15	m
	Vsd=	145,97	kN
			138,58	kN
	Nośność przekroju bez zbrojenia VRd1
	k=1,6-d = 1,6-0,47 =		1,13	>1
	B20-->trd=	0,22	N/mm2			AsL=	12,56	cm2
						d=	470	mm
			0,011	< 0,02		bw=	250	mm
				66559	N =	66,56	kN
	VRd1=	66,56	kN<Vsd1kr=	138,58	kN
	Nośność krzyżulców betonowych na ściskanie przy ścinaniu VRd2
	n=	0,7-fck/200 =	0,62			B20 Stąd fck=	16	N/mm2
		z=0,9d=0,9x470=	423	mm		bw=	250	mm
						d=	470	mm
						fcd=	10,6	N/mm2
					347495	N =	347,49	kN
	Określenie długości odcinka 2-go rodzaju
						1,46	m
	Określenie rozstawu strzemion
	Przyjęto strzemiona czterocięte f 8
		Asw1 = 4x0,5 =	2,00	cm2		fyd =	210	MPa
						z=	423	mm
				128	mm
		Przyjęto rozstaw co 11cm
	Na odcinku 2-go rodzaju przyjęto rozstaw strzemionaco 22cm
3.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
3.5.1. Sprawdzenie zarysowania (rysy prostopadłe),przęsło 1-2
					Dla bw = 250 mm < 300 b =	1,3
						h =	500	mm
		Act,eff= 2,5(h-d)xbw =	18750	mm2		d =	470	mm
						bw=	250	mm
			0,054			As=	10,05	cm2
						k1=	0,8	pr.żebrowany
				80	mm	k2=	0,5	el. zginany
						f=	16	mm
			10416667	mm3		fctm=	1,90	N/mm2
			19791666,6666667	Nmm =	19,79	kNm
						Msdk=	101,98	kNm
			0,194
				254	N/mm2
						Es=	205000	N/mm2
	b1=	1,0				b2=	0,5	obc. dług.
					0,0012
						b =	1,3
				0,126	mm	srm=	80	mm
	Wk=	0,126	mm<Wlim=	0,3mm	Warunek spełniony
3.5.2. Sprawdzenie zarysowania (rysy ukośne),przęsło 1-2
						Vsdk=	134,07	kN
						d =	470	mm
			1,141	N/mm2		bw=	250	mm
			Suma stopni zbrojenia strzemionami i pr.odgietymi
			0,0053			Asw1 =	2,00	cm2
						s1 =	15	cm
		rw2 = 0	- belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi
		0,0053
						b1 =	0,7
				700	mm	f1 =	16	mm
						Es=	205000	N/mm2
						fck =	16	N/mm2
				0,208	mm
	Wk=	0,208	mm<Wlim=	0,3mm	Warunek spełniony
3.5.3. Sprawdzenie ugięcia ,przęsło 1-2
					0,083	Msd =	101,98	kNm
					leff=	5,53	m
			b1=	1,0	pr.żebrowane
			b2=	0,5	obc. dług.
			0,194
			125000	mm2		h=	500	mm
			1500	mm		bw=	250	mm
					Dla B20	Ecm =	27500	N/mm2
	2Ac/u =	167	mm	F(oo,to) =	2,48
			7902	N/mm2	Dla obciażenia długotrwałego
	Dla przekroju niezarysowanego:
			25,94			Ec,eff =	7902	N/mm2
						Es=	205000	N/mm2
						bw=	250	mm
						As1=	1005	mm2
						a=	30	mm
						h=	500	mm
				3,866E+09	mm4 =	386603	cm4
						fyd=	350,0	N/mm2
			156	mm		fcd=	10,60	N/mm2
						a=	0,85
				3,055E+13	Nmm2
Moment bezwładności dla przekroju zarysowanego:
							2495082367,79961	mm4
						xeff=	156,16	mm
		0,194	h=	500,0	mm	b=	250,0	mm
As1=	1005,0	mm2	a=	30	mm	Eceff=	7902,3	N/mm2
						1,985E+13	Nmm2
						leff=	5,53	m
						ak=	0,083
						Msk=	101,98	kNm
				13,09	mm < alim= leff/200 =		27,65	mm
						Warunek został spełniony.
3.6. Warunki konstrukcyjne zakotwienia prętów
	Podstawowe długości zakotwienia
						fyd =	350	MPa
			0,70	m		fbd =	2	MPa
			0,875	m
3.6.1. Zakotwienie zbrojenia górnego nad podporą 2 i 5
	Wymagana długość zakotwienia					As,req =	12,98	cm2
						As,prov =	15,70	cm2
				0,72	m > 0,3 Ib =	0,26	m
	Pręty należy przedłużyć o 0,5h+Ib,net =0,5x0,5+0,72=				0,97	m
3.6.2. Zakotwienie zbrojenia górnego nad podporą 3 i 4
	Wymagana długość zakotwienia
						As,req =	10,05	cm2
				0,70	m	As,prov =	12,56	cm2
	Pręty należy przedłużyć o 0,5h+Ib,net =0,5x0,5+0,72=				0,95	m
3.6.3. Zakotwienie zbrojenia dolnego przęseł 1-2 i 5-6
	Wymagana długość zakotwienia					As,req =	9,13	cm2
						As,prov =	10,05	cm2
				0,64	m >0,6 Ib =	0,42	m
3.6.4. Zakotwienie zbrojenia dolnego przęsła 2-3,3-4,5-6
	Wymagana długość zakotwienia					As,req =	6,13	cm2
						As,prov =	8,04	cm2
				0,53	m >0,6 Ib =	#REF!	m
3.6.5. Zakotwienie zbrojenia konstrukcyjnego nad podporą 1 i 6
	Podstawowe długości zakotwienia
						fyd =	350	MPa
			0,35	m		fbd =	2	MPa
			POZ. 4. SŁUP
	Przyjęto stropodach pełny (niewentylowany) o konstrukcji w postaci stropu gęstożebrowego DZ-4.
	Do obliczeń sił w słupach i stopie fundamentowej przyjęto:
	- strop DZ-4
	- przekrój belek, podciągów jak w stropie międzykondygnacyjnym
4.1. Zestawienie obciążeń
4.1.1. Słup IV kondygnacji
4.1.1.1. Obciążenia stałe
		3xpapa na lepiku
		gładź cementowa 3cm
		styropian 8cm
		strop DZ-4
		tynk c-w 1,5cm
OBCIĄŻENIE STROPODACHU				gsk [kN/m2]	gf	gso [kN/m2]
- 3xpapa na lepiku				0,150	1,3	0,195
- gładź cementowa 3cm 0,03x21				0,630	1,3	0,819
- styropian 8cm 0,08x0,45				0,036	1,2	0,043
- strop DZ-4 o wys.27cm				2,960	1,1	3,256
- tynk c-w 1,5cm 0,015x19				0,285	1,3	0,371
			S=	4,06		4,68
	Obciążenie ze stropodachu na słup:
		Gsk = 4,06x5,60x(6,35+6,60)/2=	147,25	kN
		Gso = 4,68x5,60x(6,35+6,60)/2=	169,83	kN
	Obciążenie słupa podciągiem:
				Gpk [kN]	gf	Gpo [kN]
- ciężar własny podciągu . (0,25x0,50x25-0,25x1,0x2,96)x5,60				13,36	1,1	14,69
- tynk cem.-wap. na podciągu . (2x(0,50-0,27)x0,015x19)x5,60				0,73	1,3	0,95
			S=	14,09		15,65
	Obciążenie całkowite:
		Gk = Gsk+Gpk = 147,25+14,09 =	161,34	kN
		Go = Gso+Gpo = 169,83+15,65 =	185,48	kN
4.1.1.2. Obciążenie śniegiem
	Lokalizacja: Katowice-I strefa
	Obciążenie stropodachu:
			0,56	kN/m2
				kN/m2
	Obciążenie na słup:
		Sk = 0,56x5,60x(6,35+6,60)/2=	20,31	kN
		So = 0,78x5,60x(6,35+6,60)/2=	28,43	kN
4.1.1.3. Obciążenie całkowite
		NkIV = Gk +Sk = 161,34+20,31 =	181,65	kN
		NoIV = Go + So = 185,48+28,43 =	213,90	kN
4.1.2. Słup I kondygnacji
4.1.2.1. Obciążenia stałe
	Obciążenie jednym stropem:
				Nsk = (4,07x(5,60-0,2)+0,2x0,27x25)x(6,35+6,60)/2 =	151,15	kN
				Nso = (6,48x(5,60-0,2)+0,2x0,27x25x1,1)x(6,35+6,60)/2 =	173,36	kN
		Ciężar własny słupa:		gk [kN]	gf	go [kN]
		0,3x0,3x(3,9-0,5)x25 =		7,65	1,1	8,42
		OBCIĄŻENIE			Gk [kN]	Go [kN]
		- stropodach			147,25	169,83
		- strop nad I,II,III kondygnacją . 3x151,15 ; 3x173,36			453,46	520,08
		- słupy na I,II,III,IV kondygnacji . 4x7,65 ;4x8,42			30,60	33,66
				S=	600,71	689,91
4.1.2.2. Obciążenia zmienne (śnieg + użytkowe)
	OBCIĄŻENIE				Pk [kN]	Po [kN]
	- śnieg				20,31	28,43
	- użytkowe 3x(2,0x(5,6-0,12)x(6,35+6,60)/2) . 3x(2,40x(5,60-0,12)x(6,35+6,60)/2)				212,90	255,48
				S=	233,20	283,91
4.1.2.3. Obciążenie całkowite
			NkI = Gk +Pk = 600,71+233,20=	833,92	kN
			NoI =Go + Po = 689,91+283,91 =	973,82	kN
4.1.2.4. Obciążenie długotrwałe
	Długotrwała część obciążenia zmiennego				Pdk [kN]	Pdo [kN]
	- użytkowe 3x(1,6x(5,6-0,12)x(6,35+6,60)/2) . 3x(1,92x(5,60-0,12)x(6,35+6,60)/2)				170,32	204,38
			Ndk = Gk + Pdk = 600,71+ 170,32 =	771,03	kN
			Ndo = Go + Pdo = 689,91+204,38 =	894,29	kN
4.2. Schemat statyczny i długość obliczeniowa
4.2.1. Długość obliczeniowa
	lcol = 3,9+0,30+0,04-0,50 =		3,74	m
	lo = 1,0xlcol =	3,74	m
4.2.2. Schemat statyczny słupa
4.3. Wymiarowanie zbrojenia
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27500	N/mm2
	Stal A III (34GS) - zbrojenie konstrukcyjne
	fyd=	350	MPa
	Es=	205000	N/mm2
	Stal A I (St3SY) - strzemiona
	fyd=	210	MPa
4.3.1. Wymiarowanie zbrojenia głównego
	lo=	3,74	m
	h=	0,30	m	7 <		12,5	< 30
		Należy uwzględnić wpływ smukłości i obciążeń długotrwałych
	Określenie mimośrodu
	eo=	ee+ ea
	Mimośród konstrukcyjny		ee =0
	Momośród niezamierzony
	ea=	10	mm
	eo=ea +ee=	10	mm
	Wpływ smukłości i obciążeń długotrwałych
						b =	300	mm
						h =	300	mm
			675000000	mm4 =	67500	cm4
	Minimalny stopień zbrojenia
				4,17	cm2
				2,7	cm2
		Przyjęto 4#20 o As1=As2=		6,28	cm2
				1256	mm2 =	12,6	cm2
		Przyjęto otulinę a=	50	mm
					12560000	mm4 =	1256	cm4
						fcd=	10,6	N/mm2
					0,27
		0,033	Zatem	0,27
						Nsd =	973,8	kN
						Nsd,lt =	894,3	kN
				1,92			2,0
						Ecm =	27500	N/mm2
						Es =	205000	N/mm2
						2,90E+06	N =	2895	kN
			1,507
			15,1	mm
				115	mm <d-a =300-50 =250mm
				85	mm
	Występuje ściskanie z małym mimośrodem
	x eff,lim =	0,53
	84468750	x2eff	-198671180	xeff	-100867087,419743	= 0
		x2eff	-2,352	xeff	-1,194	= 0
				xeff =	2,781	---> k = -1
					1115350	N =	1115	kN
		NRd =	1115	kN > Nsd =	974	kN
4.3.2. Wymiarowanie strzemion
						b =	300	mm
			0,014	< 3%		As1= As2 =	628	mm2
						d =	300	mm
		15f = 300mm
	Przyjęto strzemiona dwucięte f 8 co 26 cm ,a przy końcach słupa co 13cm.
	POZ. 5. STOPA FUNDAMENTOWA
5.1. Siły w poziomie posadzki parteru
- stałe			Ngk [kN] =	600,71	Ngo [kN] =	689,91
- zmienne			Npk [kN] =	233,20	Npo [kN] =	283,91
- całkowite			Nk [kN] =	833,92	No [kN] =	973,82
- długotrwała część obc. zmiennego			Npdk [kN] =	170,32	Npdo [kN] =	204,38
- długotrwałe			Ndk [kN] =	771,03	Ndo [kN] =	894,29
5.2. Warunki gruntowe
PARAMETRY GEOTECHNICZNE grunt: Ił
- stopień plastyczności			IL =	0,40	-
- gęstość objętościowa			r =	1,85	kN/m3
- obliczeniowa gęst. obj. r( r) = rx0,9			r ( r) =	1,67	kN/m3
- wilgotność naturalna			wn =	34	%
- spójność gruntu			cu =	39,0	kPa
- obliczeniowa spójn.gr. cu( r) =cux0,9			cu( r) =	35,10	kPa
- kąt tarcia wewnętrznego			fu =	8	o
- obl.wart.kąt tarc.wewn. fu( r)=fux0,9			fu( r) =	7,2	o
	Parametry określono metodą B
	m = 0,9x0,9 =	0,81
5.3. Przyjęcie wymiarów stopy fundamentowej
						w =	300	mm
						B =L =	2200	mm
						h =	900	mm
						a =	400	mm
5.4. Zestawienie obciążeń
	- obliczeniowa siła osiowa w poziomie posadzki parteru					Nsd =	973,8	kN
	- ciężar stopy Gr1
							2,63	m3
				72,3	kN
	- ciężar gruntu nad stopą (przyjęto ciężar obj.gruntu nasypowego gf =17kN/m3)
							45,1	kN
	- obciążenie z posadzki
							38,8	kN
	Całkowita siła działająca na podłoże
						1130,0	kN
5.5. Opór graniczny podłoża
	fu( r) = 7,2 ---->	Nc=	7,23	ND=	1,92	NB=	0,09
	iC = iB =iD =1,0	B =L =	2,2	m	Dmin =	1,2	m
								1928,6	kN
		m x QfN = 0,81x1928,6 =	1562,2	kN > Nr =	1130,0	kN
		Nośność podłoża jest wystarczająca
5.6. Wymiarowanie stopy fundamentowej
Materiały:
	Beton: B 20
	fcd=	10,6	MPa
	EC=	27500	N/mm2
	Stal A I (St3S) - zbrojenie konstrukcyjne
	fyd=	210	MPa
	Es=	205000	N/mm2
5.6.1. Wymiarowanie na zginanie
	Odpór podłoża gruntowego
			233,47	kPa
		Przyjęto otulinę a =	50	mm	Zbrojenie pretami #16
		d = 0,9-0,05-0,016 =	0,83	m
	Moment zginajacy wspornik
					151,29	kNm
				960	mm2 =	9,60	cm2
			Przyjęto 11 f12 w rozstawie co 20cm o As =	12,43	cm2
5.6.2. Sprawdzenie stopy na przebicie
	Nr =	1130,0	kN			4,6	m
	A = 22 =	4,0	m2
	fctd =	870
			196,1	kN < fctd xupx d = 870 x4x 0,83 =			2902,3	kN
		Przebicie stopy nie nastąpi