Projekt PKM 16 kW


Overview

Makro2
9kw
Makro1


Sheet 1: Makro2













































Sheet 2: 9kw

DANE

OBLICZENIA

WYNIKI






Zaprojektować przekładnię redukcyjną dla napędu z






Moc silnika:
maszyny parowej przenoszącej moment na sprężarkę






N [kW] = 16 rotacyjną.










Przełożenie:
Wykonać:










i =1: 18 1. Kompletne obliczenia.










Obroty wejścia:
2. Rysunek zestawieniowy w skali 1:1.










n[1/min]= 7200 3. Dobrać samodzielnie materiały.












4. Rysunki detali.













Schemat kinematyczny:













I








































































D E































F
















































1.Obliczam wstępnie przełożenia kół.

























Dobieram przełożenia dla kolejnych par kół odpowiednio:













iI = 1: 3

iI = 1: 3







iII = 1: 3

iII = 1: 3







iIII = 1: 2

iIII = 1: 2







Teoretyczne przełożenie całkowite:












ic = 1: 18

ic = 1: 18






Dobieram ilości zębów na współpracujących kołach:












koło A z= 18
koło B z= 54 koło A z= 18






koło C z= 19
koło D z= 57 koło C z= 19






koło E z= 19
koło F z= 38 koło E z= 19






Przełożenie rzeczywiste:



koło B z= 54







ir = 1: 18

koło D z= 57






Obliczam prędkości obrotowe poszczególnych wałków



koło F z= 38






w/g wzoru:














ir = 1: 18
















koło A z= 18









koło C z= 19









koło E z= 19


nI[1/min]= 7200




koło B z= 54
nII[1/min]= 2400

nII[1/min]= 2400




koło D z= 57
nIII[1/min]= 800

nIII[1/min]= 800




koło F z= 38
nIV[1/min]= 400

nIV[1/min]= 400






Korzystając ze wzoru :












































nI[1/min]= 7200 obliczam prędkości kątowe wałków:







nII[1/min]= 2400

wI[1/s]= 753,98




nIII[1/min]= 800
wII[1/s]= 251,33

wII[1/s]= 251,33




nIV[1/min]= 400
wIII[1/s]= 83,78

wIII[1/s]= 83,78







wIV[1/s]= 41,89

wIV[1/s]= 41,89



































2. Obliczenia wytrzymałościowe kół.

























I. Para pierwsza - koła stożkowe.


























Dobieram na koła materiał o dopuszczalnej wytrzymałości












na zginanie (obciążenie zmienne jednostronne)












kgj [MPa]= 310 16HG w/g tabeli IX/17. Ochęd.
kgj [MPa]= 310






Dla koła małego przyjąłem ilość zębów ZA=


18








Kąt S między osiami kół wynosi S=90o.


Z tabeli IV/2.








dobieram kąty stożków podziałowych:












Dla koła dużego dB=
71,34
71,57 dB[o]= 71,34






Dla koła małego dA=
18,26
18,43 dA[o]= 18,26






Na podstawie wzoru IV/36 obliczam zastępcze liczby












zębów:










dB= 71,34

18,97

ZvA= 18,97




dA= 18,26


#DIV/0!

























170,81

ZvB= 170,81









0









Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram












z tabeli X/1 w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości











zęba u podstawy:












lzast= 0,387


lzast= 0,387




N [kW] = 16 Mając wszystkie dane obliczam moduł koła małego w/g










dA= 18,26 wzoru XI-10 dla zębów prostych:










bm= 0











Cb= 1



1,256 mnm= 1,256




lzast= 0,387











ZvA= 18,97 Dobieram znormalizowany czołowy moduł zewnętrzny










nI[1/min]= 7200 mte[mm]= 2,5


mte[mm]= 2,5




kgj [MPa]= 310 Obliczam okrąg zewnętrznej podstawy stożka podziałowe-












go w/g wzoru IV-1










ZA= 18 Dla koła małego:

45 mm deA= 45




ZB= 54 Dla koła dużego:

135 mm deB= 135




















Długość tworzącej stożków podziałowych w/g wzoru IV-7a










ZA= 18











mte[mm]= 2,5

71,17

Re= 71,17




dA= 18,26













Sprawdzam graniczną liczbę zębów w/g wzoruIV-37.












Zakładam dla zębów prostych współczynnik wysokości zę-












ba ytm= 1


ytm= 1




ytm= 1











atm[o]= 20


17,1
Zgtm= 17,1




















Zatem korekcja jest zbędna.












Obliczam wysokość głów i stóp zębów niekorygowanych












[IV-20, IV-21]dla czoła zewnętrznego wieńca:










ytm= 1











mte[mm]= 2,5




ham= 2,5









2,5





















3
hfm= 3
















































Średnice wierzchołkowe [IV-32]:










deA= 45


49,74
daeA= 49,74




deB= 135


136,58
daeB= 136,58




ham= 2,5 Wysokości stożków wierzchołkowych [IV-33]










hfm= 3











dB[o]= 71,34


66,71
BB= 20,13




dA[o]= 18,26











20,13
BA= 66,71

















Kąty wysokości głowy zęba [IV-25]:




























0,03512716032036 [o] 2,01 Qa[o]= 2,01




Re= 71,17

2,01










oraz stopy zęba [IV-26]:




























0,042152592384432 [o] 2,25 Qf[o]= 2,25








2,42










Kąty stożków wierzchołkowych [IV-27]:










tgQa[o]= 2,01











tgQf[o]= 2,25

20,44 setne 20,26 daA[o]= 20,26











daB[o]= 73,35








73,58 setne 73,35






dB[o]= 71,34











dA[o]= 18,26 i dna wrębów [IV-28]:




























16,02 setne 16,01 dfA[o]= 16,01











dfB[o]= 69,1








69,16 setne 69,1






















Dobieram szerokość wieńca około b=1/3,5 Re:












b[mm]= 20


b[mm]= 20







Obliczanie zębów na naciski.

























Dla potrzeb wzorów Hertza obliczam średnicę zastępczą












zębnika [XI-12]










bm= 0











dmA= 38,6771111423353


40,77
dvmnA= 40,77




dA[o]= 18,26













oraz przełożenie czołowe [IV-9]:










ZA= 18











ZB= 54

0,111111111111111

iv= 0,111111111111111




















Przyjmuję materiałowy współczynnik Cm,a= 478,2






dobrałem z tablic: Dopuszczalny nacisk jednostkowy w/g Hertza [X-25]:










X-8, X/10,












X/11, IX-48


1322 MPa
kH[Mpa]= 1322




ZHj[MPa]= 1600











Co= 1 Ze wzoru Hertza obliczam największą moc jaka może










CcH= 1 być przeniesiona:










xzH= 1,21 Z tablicy I-55 wyznaczam stopnie pokrycia kół:













eA= 1,53

eA= 1,53







eB= 1,88

eB= 1,88




eA= 1,53 Zatem ze wzoru I-55:










eB= 1,88










Cm,a= 478,2 1,71

ea= 1,71




nI[1/min]= 7200









kH[Mpa]= 1322








ea= 1,71 154,41 N[kW]= 154,41




b[mm]= 20







dvmnA= 40,77 Warunek Hertza jest spełniony.










bm= 0 Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:










iv= 0,111111111111111











dC= 1,88

15,37 m/s
n= 15,37




nII= 1













Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd


























1,39 IX/13-V Cd= 1,39
















n= 15,37 Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp













Cp= 1,25

Cp= 1,25






Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:






































N[kW]= 16












1040,99 [N]
Pstat= 1040,99

















1808,72 [N] Pzast= 1808,72






Siła obliczeniowa [IX-13]:










Pzast= 1808,72










ea= 1,71 1096,19 N
Pobl= 1096,19


















Sprawdzam naprężenia:










Pobl= 1096,19











l= 0,387

56,65 <kgj[MPa]= 310 sgzast[MPa]= 56,65




b[mm]= 20













II. Para kół CD- koła walcowe o zębach prostych.












Na materiał dobieram stal jak dla kół stożkowych












kgj [MPa]= 310 16HG w/g tabeli IX/17. Ochęd.
kgj [MPa]= 310






Przyjmuję szerokość wieńca y=

22
y= 22






Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram












z tabeli X/1 w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości











zęba u podstawy:










kgj [MPa]= 310 l= 0,387


l= 0,387




N[kW]= 16 Obliczam minimalny moduł [X-4]:










y= 22











l= 0,387


1,36 mm mo= 1,36




nII= 2400











ZC= 19 Dobieram moduł czołowy m=

2
m= 2






Średnice podziałowe kół :














38

dC= 38




ZD= 57

114

dD= 114




m= 2 Średnice głów zębów:










dC= 38

42








dD= 114




daC= 42
































y= 1

118

daD= 118






Średnice stóp zębów:










c=0,2m



33,2
dfC= 33,2























109,2
dfD= 109,2




y= 22 Szerokość wieńca:










m= 2
44


b[mm]= 44






Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:
























dC= 38

4,78 m/s
n= 4,78




nII= 2400













Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd





























1,22 IX/13-V Cd= 1,22


















n= 4,78 Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp













Cp= 1,25

Cp= 1,25






Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:










N[kW]= 16












3347,28 [N]
Pstat= 3347,28

















5104,6 [N] Pzast= 5104,6


















eC= 1,53

eC= 1,53







eD= 1,78

eD= 1,78






Zatem ze wzoru I-55:










eC= 1,53










eD= 1,78 1,66

ea= 1,66


















Siła obliczeniowa [IX-13]:










Pzast= 5104,6










ea= 1,66 3075,06 N
Pobl= 3075,06


















Sprawdzam naprężenia:










Pobl= 3075,06











l= 0,387

90,29 <kgj[MPa]= 310 sgzast[MPa]= 90,29




b[mm]= 44











m= 2 Na podstawie wzoru X-13 określam moc jaką może prze-












nieść przekładnia ze względu na warunek Hertza










dC= 38











dD= 114


47,94 kW N= 47,94




kH[Mpa]= 1322











b[mm]= 44 Warunek Hertza jest spełniony.










nII= 2400











Cm,a= 478,2 III. Para kół EF- koła walcowe o zębach prostych.


























Na materiał dobieram stal jak dla kół stożkowych












kgj [MPa]= 310 16HG w/g tabeli IX/17. Ochęd.
kgj [MPa]= 310






Przyjmuję szerokość wieńca y=

20
y= 20






Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram












z tabeli X/1 w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości











zęba u podstawy:












l= 0,387


l= 0,387




N[kW]= 16 Obliczam minimalny moduł [X-4]:










y= 20











l= 0,387


2,03 mm mo= 2,03




kgj [MPa]= 310











nIII[1/min]= 800 Dobieram moduł czołowy m=

3
m= 3




ZE= 19 Średnice podziałowe kół :










ZF= 38
57

dE= 57






114

dF= 114




m= 3 Średnice głów zębów:










dE= 57

63








dF= 114


daE= 63




y= 1

daF= 120






Średnice stóp zębów:










c=0,2m

49,8











dfE= 49,8






106,8
dfF= 106,8




y= 20 Szerokość wieńca:













60


b= 60






Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:




























2,39 m/s
n= 2,39




















Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd
























n= 2,39


1,39 IX/13-V Cd= 1,39




















Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp













Cp= 1,25

Cp= 1,25






Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:










N= 16












6694,56 [N]
Pstat= 6694,56

















11631,8 [N] Pzast= 11631,8


















eE= 1,53

eE= 1,53







eF= 1,7

eF= 1,7




eE= 1,53 Zatem ze wzoru I-55:










eF= 1,7












1,62

ea= 1,62
















Pzast= 11631,8 Siła obliczeniowa [IX-13]:










ea= 1,62












7180,12 N
Pobl= 7180,12
















Pobl= 7180,12 Sprawdzam naprężenia:
























l= 0,387

103,07 <kgj[MPa]= 310 sgzast[MPa]= 103,07




b[mm]= 60











m= 3 Na podstawie wzoru X-13 określam moc jaką może prze-










ZE= 19 nieść przekładnia ze względu na warunek Hertza










ZF= 38











kH[MPa]= 1322


43,58 kW N= 43,58




b[mm]= 60











nIII= 800 Warunek Hertza jest spełniony.










Cm,a= 478,2











dE= 57 3. Obliczanie nacisków w kołach i wałków na zginanie.


























I. Ustalam siły w kołach stożkowych.


























Z rysunku XV-14. Dla zębów prostych znaduję siły:












Obwodową:










N[kW]= 16











wI[1/s]= 753,98

943 N
PAo= 943




deA= 45













Siłę poosiową koła napędzającego [XV-11]:










dA= 18,26











N
PoA= 109




an[o]= 20











DANE

OBLICZENIA

WYNIKI



















PAo= 943 Koła napędzanego:
























dB= 71,34

326 N
PoB= 326




















Siły są skierowane od wierzchołka do podstawy stożka.












Siły promieniowe:












Koła napędzającego:




























326 N
PrA= 326


















PAo= 943 Koła napędzanego:
























N
PrB= 109




















Dla wału I obliczam reakcje w podporach w 2 płaszczyznach












z kołem osadzonym poza łożyskami [rys. XV-17]












Szerokość łożyska:












B1 [mm]= 14











B2 [mm]= 14











Odległość między łożyskami:












L1[mm]= 25











Odległość między łożyskiem 1, a kołem A:












L2[mm]= 6









dA= 18,26 Obliczeniowa szerokość koła A:










b= 20



e= 19




















Zakładam rozstaw między łożyskami:















39
b= 39




















Odległość między łożyskiem ł1, a osią koła:















22,5
a= 22,5




b= 39











a= 22,5











PrA= 326 Reakcje w płaszczyźnie poziomej H:










PAo= 943 Z równania momentów:










deA= 45




R2H= 125









125






















































-451
R1H= -451




















Momenty gnące w płaszczyźnie poziomej H:












Dla koła A:
























PoA= 109

2,4525

Mk= 2,4525




















Dla łożyska ł1:










b= 39











a= 22,5


-4,8825







Mk= 2,4525











R1H= -451 Dla łożyska ł2:



Mł1H= -4,8825




PrA= 326
0
Mł2= 0

















Reakcje w płaszczyźnie pionowej V:























P= 943
-1487,03846153846


























R1V= -1487,03846153846









544,038461538462
R2V= 544,038461538462




















Momenty gnące w płaszczyźnie pionowej:












Dla koła A MgA:
0

MgA= 0






Dla łożyska ł1:



Mgł1= 21,2175








21,2175

Mgł2= 0




















Dla łożyska ł2:
0










Moment skręcający na wałku:










N[kW]= 16










wI[1/s]= 753,98 21 Nm
Ms= 21


















Momenty zastępcze do obliczeń średnic wałków:












Dla koła:










Mk= 2,4525

18,4 Nm
MZk= 18,4


















Ms= 21 Dla łożyska ł1:



MZł1= 28,4




Mgł1V= 21,2175


28,4 Nm




















Mł1H= -4,8825 Dla łożyska ł2 moment zastępczy jest równy momentowi












skręcającemu:













21 Nm

MZł2= 21




















Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:












Na wałek dobieram stal do nawęglania:












16HG



stal 16HG


















MZk= 18,4 Pod koło zębate z warunku na skręcanie:










dla stali 16HG










Kt[MPa]= 200 12,3 dobieram 20






kgj[MPa]= 310


Dk[mm]= 20




dla stali 16HG









Kt[MPa]= 90







































kgj[MPa]= 140










MZł1= 28,4 9,7
20 Dł1= 9,7


















Pod łozysko ł2 z warunku na skręcanie:

























12,8
20 Dł2= 12,8


















1. Obliczenie wałka II












Siły pochodzące od koła B:












POB= 326











PrB= 109











PBo= 943











Siła obwodowa koła C:










N[kW]= 16










wII[1/s]= 251,33 3351

PCo= 3351




dpC= 38









an[o]= 20 Siła promieniowa:










PCo= 3351

1220

PrC= 1220






Dla wału II obliczam reakcje w podporach w 2 płaszczyznach












z kołem stożkowym osadzonym między łożyskami wraz












z kołem walcowym












Dla potrzeb obliczeń zakładam:












Szerokość łożyska:












B1 [mm]= 14











B2 [mm]= 14











Odległość między łożyskiem B1 a kołem B:












L1[mm]= 20











Odległość między kołami:












L2[mm]= 10











Odległość między łożyskiemB2, a kołem C:












L3[mm]= 72,5











Obliczeniowa szerokość koła B e:










b[mm]= 20
6


e[mm]= 6




















Zakładam rozstaw między łożyskiem B1 a kołem B:















30







L1[mm]= 20













Zakładam rozstaw między kołami B i C:



a[mm]= 30




L2[mm]= 10

35

b[mm]= 35




















Odległość między łożyskiem B2, a osią koła C:



c[mm]= 101,5




L3[mm]= 72,5
101,5




















Długość wałka między osiami łożysk:










a[mm]= 30

166,5

Lc[mm]= 166,5


















b[mm]= 35 Reakcje w płaszczyźnie poziomej H:










c[mm]= 101,5 Z równania momentów:
























PrC= 1220











PrB= 109


589 N R2H= 589




deB= 135











Lc[mm]= 166,5











POB= 326








































































Przemysłw Kowalak: siła skierowana w dół jest dodatnia 522 N R1H= 522




















Momenty gnące w płaszczyźnie poziomej:












Dla łożyska ł1:














0

Mł1= 0






Dla koła B:










R2H= 589









R1H= 522 -38
MKB= -38

















Dla koła C:























-60 MKC= -60
















Dla łożyska ł2:














0

Mł2= 0




















Reakcje w płaszczyźnie pionowej V:





























2816
R1V= 2816
































R2V= 1478




















Momenty gnące w płaszczyźnie pionowej:












Dla łożyska ł1:













0

Mł1= 0




















84,48

MKB= 84,48






Dla koła C:















150,035
MKC= 150,035




















Dla łożyska ł2:
0










Moment skręcający na wałku:

























63,7 Nm
MsII= 63,7












































Momenty zastępcze do obliczeń średnic wałków:












Dla łożyska ł1:










MKBV= 84,48 Mzł1= 0


Mzł1= 0




MKBH= -38 Dla koła B:










MsII= 63,7

MzB= 107,8






107,8


















Dla koła C:





















MKCH= -60 170,7 MzC= 170,7




MKCV= 150,035









Dla łożyska ł2:












MZł2= 0











Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:










MzB= 107,8 Pod koło zębate B:










MzC= 170,7










dla stali 15 19,7 dobieram 28 DB[mm]= 28




Kt[MPa]= 90









kgj[MPa]= 140






































23 dobieram 34 Dc[mm]= 34





















WAŁEK -III-











Obliczam siły działające na koło D










N[kW]= 16 -obwodową









wIII[1/s]= 83,78
3350,46257323902
PDo= 3350,46257323902




dD= 114











-promieniową










PDo= 3350,46257323902


1219
PDr= 1219




an[o]= 20













Obliczam siły działające na koło E












-obwodową









dE= 57
6701
PEo= 6701


















-promieniową









PEo= 6701
2439
PEr= 2439




















Obliczam długość wałka






















































-szerokość łożyska A


58









BA= 14 [mm] 48,5








-odstęp pomiędzy łożyskiem A a kołem zębatym D













L1= 36 [mm]









-szerokość wieńca zębatego koła D













bD= 44 [mm]









-odstęp pomiędzy kołem zębatym D a kołem zębatym E













L2= 6 [mm]









-szerokość wieńca zębatego koła E













bE= 60 [mm]









-odstęp pomiędzy łożyskiem B a kołem zębatym E













L3= 6,5 [mm] 0








-szerokość łożyska B


0









BB= 24 [mm] 58








Zakładam rozstaw między łożyskiem A a kołem D:













65




















Zakładam rozstaw między kołami D i E:



a[mm]= 65




L1= 36




b[mm]= 58








58
























Odległość między łożyskiem B2, a osią koła C:










L2= 6


c[mm]= 48,5




L3= 6,5 48,5


















a[mm]= 65 Długość wałka między osiami łożysk:










b[mm]= 58
171,5

Lc= 171,5




c[mm]= 48,5









bD= 44 Obliczam reakcję łożysk w płaszczyźnie










bE= 60 -pionowej





















PDo= 3350,46257323902 -6076 R2V= -6076




PEo= 6701
6076






R2V= -6076 -3975 R1V= -3975






3975






PDr= 1219
1287 R2H= 1287




PEr= 2439








R2H= 1287


67 R1H= 67






Obliczam momenty gnące działającena wałek:

Mł1= 0






- w płaszczyźnie pionowej















Mg1H= 0






R1V= -3975

258,4 MgDV= 258,4







683,3 MgEV= 683,3







0








- w płaszczyźnie poziomej














Mg1H= 0











4,355
MgDH= 4,355




R1H= 67
-62,46
MgEH= -62,46







0









Obliczam moment skręcający na wałku










N[kW]= 16 Ms1= 0 Ms2= 0







wIII[1/s]= 83,78














MsE=MsD=
191
Ms= 191


















MgDV= 258,4











MgEV= 683,3 Obliczam rzeczywisty moment zginający wałki























258,4









MgD= 258,4




MgDH= 4,355 686,1 MgE= 686,1




MgEH= -62,46













Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=


0












0








Korzystając z teorii Hubera wytrzymałości materiałów












obliczam naprężenia zastępcze










MgD= 258,4









MgE= 686,1
306,8 MZD= 306,8




Ms= 191

MZE= 686,1







686,1



















Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=


0








Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:












Pod koło zębate D:












Na wałek dobieram stal do nawęglania:












16HG



stal 16HG




MZD= 306,8










MZE= 686,1 21,5 dobieram 30 DD= 30
















kgj[MPa]= 310 Pod koło C:
























































28,1 dobieram 36 DE= 36





















WAŁEK -IV-











Obliczam siły działające na koło F












-obwodową


PFo= 6700,9




N[kW]= 16
6700,9 [N]






wIV[1/s]= 41,89









dpF= 114 -promieniową












2438,9281427944 [N] PFr= 2438,9281427944




PFo= 6700,9 Obliczam długość wałka








an[o]= 20













-szerokość łożyska 1













B1= 24 [mm]









-odstęp pomiędzy łożyskiem 1 a kołem zębatym F













L1= 86 [mm] 128








-szerokość wieńca zębatego koła F


43,5









bF= 60 [mm]









-odstęp pomiędzy łożyskiem 2 a kołem zębatym F













L2= 6,5 [mm]









-szerokość łożyska 2













B2= 14 [mm] 0








-długość wałka pod sprzęgło


128









L3= 50 [mm] 171,5






L1= 86 Zakładam rozstaw między łożyskiem 1 a kołem F:










L2= 6,5


128
a[mm]= 128




L3= 50 Odległość między łożyskiem 2, a osią koła F:



b[mm]= 43,5









43,5









Długość wałka między osiami łożysk:














171,5

Lc= 171,5




















Obliczam reakcję łożysk w płaszczyźnie










a[mm]= 128 -pionowej










b[mm]= 43,5
















5001,3 [N] R2V= 5001,3




R2V= 5001,3


R1V= 1699,6




R1V= 1699,6 1699,6 [N]






PFo= 6700,9













-poziomej















1820,3
R2H= 1820,3




















R1H= 618,628142794395




















Obliczam momenty gnące działające na wałek:












- w płaszczyźnie pionowej















Mg1H= 0






R1V= 1699,6



233 MgFV= 233




a[mm]= 128


Mg2H= 0






PEo= 0 - w płaszczyźnie poziomej














Mg1H= 0







R1H= 618,628142794395


79,2
MgFH= 79,2








Mg2H= 0









Obliczam moment skręcający na wałku












Dla łożyska 1:
Ms1= 0







N[kW]= 16











wIV[1/s]= 41,89
MsF=
382
Ms= 382









382











Ms2= 382























Obliczam rzeczywisty moment zginający wałki










MgFV= 233








MgFH= 79,2 246,1 MgF= 246,1




















Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=


0












0








Korzystając z teorii Hubera wytrzymałości materiałów












obliczam naprężenia zastępcze




































MgF= 246,1
412,3 MZF= 412,3




Ms= 382 Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg= 0








Dla łożyska ł2 moment zastępczy jest równy momentowi












skręcającemu:













382











Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:



Ms= 382






Na wałek dobieram stal do nawęglania:












16HG












Pod koło zębate z warunku na zginanie:










MZF= 412,3











Ms= 382















23,7 dobieram 35 Df= 35




dla stali 16HG











Kt[MPa]= 200 Pod łożysko ł2 z warunku na skręcanie:










kgj[MPa]= 310












33,7 dobieram 35 Dł2= 35






























trwałość


V. Obliczam łożyska.








LH= 10000 Korzystam ze wzoru z katalogu łożysk tocznych rolkowych:










RI1= 1553,92547636451









RI2= 558,213980148416 19145,8790481198 N






RII1= 2863,97276523364








RII2= 1591,03896872453

CI2= 6877,74124914606 N






RIII1= 3975,56461398881

CII1= 25379,1826551383 N






RIII2= 6210,80872350775

CII2= 14099,0407062787 N






RIV1= 1808,68486449609

CIII1= 25337,9332411765 N






RIV2= 5322,26397128139

CIII2= 39584,077254391 N






nI[1/min]= 7200

CIV1= 9363,24261743363 N







7200

CIV2= 27552,4221025742 N






nII[1/min]= 2400 Z katalogu łożysk na podstawie dopuszczalnych obciążeń











2400 dynamicznych dobieram łożyska:










nIII[1/min]= 800
wymiary: d[mm] D[mm] B[mm]







800 łI1= 30204A 20 47 14






nIV[1/min]= 400 łI2= 30204A 20 47 14







400 łII1= 30204A 20 47 14








łII2= 30204A 20 47 14








łIII1= NU2305 25 62 24








łIII2= NU2306 25 62 24








łIV1= NU204 20 47 14








łIV2= NJ2207 35 72 23








Odległości między osiami kół:

łożysk 1 łożysk 2









II-III= 76 54,5 54,5









III-IV= 85,5 54,5 67








Pod koła i sprzęgła dobieram następujące średnice:














wymiary: t1 b






MI[Nm]= 21,22 sprzęgło wejściowe=
20 3,5 6






MII[Nm]= 63,66
koło B= 28 4 8









koło C= 34 5 10









koło D= 30 5 10







63,66
koło E= 36 5 10






MIII[Nm]= 190,98
koło F= 35 5 10







190,98 sprzęgło wyjściowe=
35 5 10






MIV[Nm]= 381,95 ~koło A - wykonane razem z wałkiem.












Obliczam siły ścinające wpusty:
























Dla stali st7


2122 N







Pdop[MPa]= 140














FB= 4547,14285714286 N










FC= 3744,70588235294 N










FD= 12732 N










FE= 10610 N










FF= 21825,7142857143 N










Fwy= 21825,7142857143 N









Obliczam długości wpustów z nacisków powierzchniowych




























10 dobieram 20























lB= 16 dobieram 20









lC= 15 dobieram 40






N[kW]= 16
lD= 28 dobieram 40






ir2= 0,333333333333333
lE= 25 dobieram 46






ir3= 0,5
lF= 41 dobieram 46









lwy= 41 dobieram 46








V. Obliczam przekładnię na zagrzanie












Wyznaczam moc tarcia dla kół stożkowych wg [XI-17]










zC= 19











zE= 19

0,1339 [kW]







































0,1604 [kW]







































0,1805 [kW]



































0,4748 [kW]



















Zatem współczynnik pewności na zagrzanie:




























0,935 <1





















































































































































Sheet 3: Makro1


Makro2 (o) indeksgorny (O)
#NAME? #NAME? #NAME?
#NAME? #NAME? #NAME?
#NAME? #NAME?
#NAME?

#NAME?


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt PKM 16 kW
Projekt PKM 20 kW
Projekt PKM 14 kW
Projekt PKM 22 kW
Projekt PKM 8 kW
Projekt PKM 5 kW
Projekt PKM 7 kW
Projekt PKM 5 kW
Projekt PKM y
mój projekt z PKM
Projekt PKM wał
Projektowanie PKM rysunki mechanizmu zapadkowego 23 04 2013
obróbka ciepla wału, AGH WIMIR Mechanika i Budowa Maszyn, Rok III, I semestr, PKM, Projekty PKM I +
ciasne22, Akademia Morska -materiały mechaniczne, szkoła, Mega Szkoła, PODSTAWY KON, Projekt, Pkm
pkm-moje obliczenia, ZiIP, inne kierunki, politechnika, sem IV, PKM, Materiały jakieś, przykładowe p
Projekt pkm
Projekt z PKM
Projekt PKM wały BH 2, PKM - projekt (inne)

więcej podobnych podstron