---

Overview

Makro2
9kw
Makro1

---

Sheet 1: Makro2

---

Sheet 2: 9kw

DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
		Zaprojektować przekładnię redukcyjną dla napędu z
Moc silnika:		maszyny parowej przenoszącej moment na wentylator
N [kW] =	14
Przełożenie:		Wykonać:
i =1:	10	1. Kompletne obliczenia.
Obroty wejścia:		2. Rysunek zestawieniowy w skali 1:1.
n[1/min]=	1000	3. Dobrać samodzielnie materiały.
		4. Rysunki detali.
			Schemat kinematyczny:
				I
				D		E
					F
			1.Obliczam wstępnie przełożenia kół.
		Dobieram przełożenia dla kolejnych par kół odpowiednio:
			iI = 1:	2,5			iI = 1:	2,5
			iII = 1:	2			iII = 1:	2
			iIII = 1:	2			iIII = 1:	2
			Teoretyczne przełożenie całkowite:
			ic = 1:	10			ic = 1:	10
		Dobieram ilości zębów na współpracujących kołach:
		koło A z=	18		koło B z=	45	koło A z=	18
		koło C z=	19		koło D z=	38	koło C z=	19
		koło E z=	19		koło F z=	38	koło E z=	19
		Przełożenie rzeczywiste:					koło B z=	45
			ir = 1:	10			koło D z=	38
		Obliczam prędkości obrotowe poszczególnych wałków					koło F z=	38
		w/g wzoru:
							ir = 1:	10
koło A z=	18
koło C z=	19
koło E z=	19						nI[1/min]=	1000
koło B z=	45		nII[1/min]=	400			nII[1/min]=	400
koło D z=	38		nIII[1/min]=	200			nIII[1/min]=	200
koło F z=	38		nIV[1/min]=	100			nIV[1/min]=	100
		Korzystając ze wzoru :
nI[1/min]=	1000	obliczam prędkości kątowe wałków:
nII[1/min]=	400						wI[1/s]=	104,72
nIII[1/min]=	200		wII[1/s]=	41,89			wII[1/s]=	41,89
nIV[1/min]=	100		wIII[1/s]=	20,94			wIII[1/s]=	20,94
			wIV[1/s]=	10,47			wIV[1/s]=	10,47
			2. Obliczenia wytrzymałościowe kół.
		I. Para pierwsza - koła stożkowe.
		Dobieram na koła materiał o dopuszczalnej wytrzymałości
		na zginanie (obciążenie zmienne jednostronne)
		kgj [MPa]=	310	16HG	w/g tabeli IX/17. Ochęd.		kgj [MPa]=	310
		Dla koła małego przyjąłem ilość zębów ZA=				18
		Kąt S między osiami kół wynosi S=90o.				Z tabeli IV/2.
		dobieram kąty stożków podziałowych:
		Dla koła dużego dB=		68,12		68,2	dB[o]=	68,12
		Dla koła małego dA=		21,48		21,8	dA[o]=	21,48
		Na podstawie wzoru IV/36 obliczam zastępcze liczby
		zębów:
dB=	68,12			19,39			ZvA=	19,39
dA=	21,48				#DIV/0!
				121,17			ZvB=	121,17
					0
		Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram
		z tabeli X/1	w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości
		zęba u podstawy:
		lzast=	0,387				lzast=	0,387
N [kW] =	14	Mając wszystkie dane obliczam moduł koła małego w/g
dA=	21,48	wzoru XI-10 dla zębów prostych:
bm=	0
Cb=	1					2,188	mnm=	2,188
lzast=	0,387
ZvA=	19,39	Dobieram znormalizowany czołowy moduł zewnętrzny
nI[1/min]=	1000	mte[mm]=	3				mte[mm]=	3
kgj [MPa]=	310	Obliczam okrąg zewnętrznej podstawy stożka podziałowe-
		go w/g wzoru IV-1
ZA=	18	Dla koła małego:			54	mm	deA=	54
ZB=	45	Dla koła dużego:			135	mm	deB=	135
		Długość tworzącej stożków podziałowych w/g wzoru IV-7a
ZA=	18
mte[mm]=	3			72,7			Re=	72,7
dA=	21,48
		Sprawdzam graniczną liczbę zębów w/g wzoruIV-37.
		Zakładam dla zębów prostych współczynnik wysokości zę-
		ba ytm=	1				ytm=	1
ytm=	1
atm[o]=	20				17,1		Zgtm=	17,1
		Zatem korekcja jest zbędna.
		Obliczam wysokość głów i stóp zębów niekorygowanych
		[IV-20, IV-21]dla czoła zewnętrznego wieńca:
ytm=	1
mte[mm]=	3				3		ham=	3
					3,6		hfm=	3,6
		Średnice wierzchołkowe [IV-32]:
deA=	54				59,57		daeA=	59,57
deB=	135				137,23		daeB=	137,23
ham=	3	Wysokości stożków wierzchołkowych [IV-33]
hfm=	3,6
dB[o]=	68,12				66,39		BB=	24,21
dA[o]=	21,48
					24,21		BA=	66,39
		Kąty wysokości głowy zęba [IV-25]:
				0,041265474552957	[o]	2,22	Qa[o]=	2,22
Re=	72,7			2,36
		oraz stopy zęba [IV-26]:
				0,049518569463549	[o]	2,5	Qf[o]=	2,5
				2,84
		Kąty stożków wierzchołkowych [IV-27]:
tgQa[o]=	2,22
tgQf[o]=	2,5			24,16	setne	24,1	daA[o]=	24,1
							daB[o]=	70,34
				70,56	setne	70,34
dB[o]=	68,12
dA[o]=	21,48	i dna wrębów [IV-28]:
				18,97	setne	18,58	dfA[o]=	18,58
							dfB[o]=	65,22
				65,37	setne	65,22
		Dobieram szerokość wieńca około b=1/3,5 Re:
		b[mm]=	21				b[mm]=	21
			Obliczanie zębów na naciski.
		Dla potrzeb wzorów Hertza obliczam średnicę zastępczą
		zębnika [XI-12]
bm=	0
dmA=	46,2008253094911				49,76		dvmnA=	49,76
dA[o]=	21,48
		oraz przełożenie czołowe [IV-9]:
ZA=	18
ZB=	45			0,16			iv=	0,16
		Przyjmuję materiałowy współczynnik Cm,a=				478,2
dobrałem	z tablic:	Dopuszczalny nacisk jednostkowy w/g Hertza [X-25]:
X-8, X/10,
X/11, IX-48				1322	MPa		kH[Mpa]=	1322
ZHj[MPa]=	1600
Co=	1	Ze wzoru Hertza obliczam największą moc jaka może
CcH=	1	być przeniesiona:
xzH=	1,21	Z tablicy I-55 wyznaczam stopnie pokrycia kół:
			eA=	1,53			eA=	1,53
			eB=	1,73
		Zatem ze wzoru I-55:					eB=	1,73
eA=	1,53
eB=	1,73			1,63
Cm,a=	478,2						ea=	1,63
nI[1/min]=	1000
kH[Mpa]=	1322
ea=	1,63					30,63	N[kW]=	30,63
b[mm]=	21
dvmnA=	49,76	Warunek Hertza jest spełniony.
bm=	0	Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:
iv=	0,16
dC=	1,73			2,61	m/s		n=	2,61
nII=	1
		Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd
					1,4	IX/13-V	Cd=	1,4
n=	2,61	Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp
			Cp=	1,25			Cp=	1,25
		Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
N[kW]=	14
				5363,98	[N]		Pstat=	5363,98
					9386,97	[N]	Pzast=	9386,97
		Siła obliczeniowa [IX-13]:
Pzast=	9386,97
ea=	1,63			5689,07	N		Pobl=	5689,07
		Sprawdzam naprężenia:
Pobl=	5689,07
l=	0,387			233,34	<kgj[MPa]=	310	sgzast[MPa]=	233,34
b[mm]=	21
		II. Para kół CD- koła walcowe o zębach prostych.
		Na materiał dobieram stal jak dla kół stożkowych
		kgj [MPa]=	310	16HG	w/g tabeli IX/17. Ochęd.		kgj [MPa]=	310
		Przyjmuję szerokość wieńca y=			20		y=	20
		Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram
		z tabeli X/1	w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości
		zęba u podstawy:
kgj [MPa]=	310	l=	0,387				l=	0,387
N[kW]=	14	Obliczam minimalny moduł [X-4]:
y=	20
l=	0,387				2,44	mm	mo=	2,44
nII=	400
ZC=	19	Dobieram moduł czołowy m=			3,5		m=	3,5
		Średnice podziałowe kół :
				66,5			dC=	66,5
ZD=	38			133			dD=	133
m=	3,5	Średnice głów zębów:
dC=	66,5			73,5
dD=	133						daC=	73,5
y=	1			140			daD=	140
		Średnice stóp zębów:
c=0,2m					58,1		dfC=	58,1
					124,6		dfD=	124,6
y=	20	Szerokość wieńca:
m=	3,5		70				b[mm]=	70
		Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:
dC=	66,5			1,39	m/s		n=	1,39
nII=	400
		Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd
					1,29	IX/13-V	Cd=	1,29
n=	1,39	Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp
			Cp=	1,25			Cp=	1,25
		Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:
N[kW]=	14
				10071,94	[N]		Pstat=	10071,94
		16241	[N]	Pzast=	16241
			eC=	1,53			eC=	1,53
			eD=	1,7			eD=	1,7
		Zatem ze wzoru I-55:
eC=	1,53
eD=	1,7			1,62			ea=	1,62
		Siła obliczeniowa [IX-13]:
Pzast=	16241
ea=	1,62			10025,31	N		Pobl=	10025,31
		Sprawdzam naprężenia:
Pobl=	10025,31
l=	0,387			105,74	<kgj[MPa]=	310	sgzast[MPa]=	105,74
b[mm]=	70
m=	3,5	Na podstawie wzoru X-13 określam moc jaką może prze-
		nieść przekładnia ze względu na warunek Hertza
dC=	66,5
dD=	133				34,6	kW	N=	34,6
kH[Mpa]=	1322
b[mm]=	70	Warunek Hertza jest spełniony.
nII=	400
Cm,a=	478,2	III. Para kół EF- koła walcowe o zębach prostych.
		Na materiał dobieram stal jak dla kół stożkowych
		kgj [MPa]=	310	16HG	w/g tabeli IX/17. Ochęd.		kgj [MPa]=	310
		Przyjmuję szerokość wieńca y=			20		y=	20
		Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram
		z tabeli X/1	w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości
		zęba u podstawy:
		l=	0,387				l=	0,387
N[kW]=	14	Obliczam minimalny moduł [X-4]:
y=	20
l=	0,387				3,08	mm	mo=	3,08
kgj [MPa]=	310
nIII[1/min]=	200	Dobieram moduł czołowy m=			4		m=	4
ZE=	19	Średnice podziałowe kół :
ZF=	38			76			dE=	76
				152			dF=	152
m=	4	Średnice głów zębów:
dE=	76			84
dF=	152						daE=	84
y=	1						daF=	160
		Średnice stóp zębów:
c=0,2m					66,4
							dfE=	66,4
		142,4		dfF=	142,4
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
y=	20	Szerokość wieńca:
			80				b=	80
		Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:
				0,8	m/s		n=	0,8
		Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd
n=	0,8				1,22	IX/13-V	Cd=	1,22
		Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp
			Cp=	1,25			Cp=	1,25
		Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:
N=	14
				17500	[N]		Pstat=	17500
		26687,5	[N]	Pzast=	26687,5
			eE=	1,53			eE=	1,53
			eF=	1,7			eF=	1,7
eE=	1,53	Zatem ze wzoru I-55:
eF=	1,7
				1,62			ea=	1,62
Pzast=	26687,5	Siła obliczeniowa [IX-13]:
ea=	1,62
				16473,77	N		Pobl=	16473,77
Pobl=	16473,77	Sprawdzam naprężenia:
l=	0,387			133,02	<kgj[MPa]=	310	sgzast[MPa]=	133,02
b[mm]=	80
m=	4	Na podstawie wzoru X-13 określam moc jaką może prze-
ZE=	19	nieść przekładnia ze względu na warunek Hertza
ZF=	38
kH[MPa]=	1322				25,83	kW	N=	25,83
b[mm]=	80
nIII=	200	Warunek Hertza jest spełniony.
Cm,a=	478,2
dE=	76	3. Obliczanie nacisków w kołach i wałków na zginanie.
		I. Ustalam siły w kołach stożkowych.
		Z rysunku XV-14. Dla zębów prostych znaduję siły:
		Obwodową:
N[kW]=	14
wI[1/s]=	104,72			4951	N		PAo=	4951
deA=	54
		Siłę poosiową koła napędzającego [XV-11]:
dA=	21,48
					N		PoA=	669
an[o]=	20
PAo=	4951	Koła napędzanego:
dB=	68,12			1673	N		PoB=	1673
		Siły są skierowane od wierzchołka do podstawy stożka.
		Siły promieniowe:
		Koła napędzającego:
				1673	N		PrA=	1673
PAo=	4951	Koła napędzanego:
					N		PrB=	669
		Dla wału I obliczam reakcje w podporach w 2 płaszczyznach
		z kołem osadzonym poza łożyskami [rys. XV-17]
		Szerokość łożyska:
		B1 [mm]=	24
		B2 [mm]=	24
		Odległość między łożyskami:
		L1[mm]=	25
		Odległość między łożyskiem 1, a kołem A:
		L2[mm]=	6
dA=	21,48	Obliczeniowa szerokość koła A:
b=	21						e=	19
		Zakładam rozstaw między łożyskami:
					49		b=	49
		Odległość między łożyskiem ł1, a osią koła:
					27,5		a=	27,5
		Reakcje w płaszczyźnie poziomej H:
		Z równania momentów:
							R2H=	570
b=	49				570
a=	27,5
PrA=	1673
PAo=	4951				-2243		R1H=	-2243
deA=	54
		Momenty gnące w płaszczyźnie poziomej H:
		Dla koła A:
PoA=	669			18,063			Mk=	18,063
		Dla łożyska ł1:
b=	49
a=	27,5				-27,9445
Mk=	18,063
R1H=	-2243	Dla łożyska ł2:					Mł1H=	-27,9445
PrA=	1673				0		Mł2=	0
		Reakcje w płaszczyźnie pionowej V:
P=	4951				-7729,62244897959
							R1V=	-7729,62244897959
					2778,62244897959		R2V=	2778,62244897959
		Momenty gnące w płaszczyźnie pionowej:
		Dla koła A MgA:		0			MgA=	0
		Dla łożyska ł1:					Mgł1=	136,1525
				136,1525			Mgł2=	0
		Dla łożyska ł2:		0
		Moment skręcający na wałku:
N[kW]=	14
wI[1/s]=	104,72			134	Nm		Ms=	134
		Momenty zastępcze do obliczeń średnic wałków:
		Dla koła:
Mk=	18,063			117,4	Nm		MZk=	117,4
Ms=	134	Dla łożyska ł1:					MZł1=	181,1
Mgł1V=	136,1525				181,1	Nm
Mł1H=	-27,9445	Dla łożyska ł2 moment zastępczy jest równy momentowi
		skręcającemu:
			134	Nm			MZł2=	134
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:
		Na wałek dobieram stal do nawęglania:
		16HG					stal	16HG
MZk=	117,4	Pod koło zębate z warunku na skręcanie:
dla stali	16HG
Kt[MPa]=	200
kgj[MPa]=	310			22,7	dobieram	25	Dk[mm]=	25
dla stali	16HG
Kt[MPa]=	90
kgj[MPa]=	140
MZł1=	181,1			18		25	Dł1=	18
		Pod łozysko ł2 z warunku na skręcanie:
				23,8		25	Dł2=	23,8
		1. Obliczenie wałka II
		Siły pochodzące od koła B:
		POB=	1673
		PrB=	669
		PBo=	4951
		Siła obwodowa koła C:
N[kW]=	14
wII[1/s]=	41,89			10051			PCo=	10051
dpC=	66,5
an[o]=	20	Siła promieniowa:
PCo=	10051			3658			PrC=	3658
		Dla wału II obliczam reakcje w podporach w 2 płaszczyznach
		z kołem stożkowym osadzonym między łożyskami wraz
		z kołem walcowym
		Dla potrzeb obliczeń zakładam:
		Szerokość łożyska:
		B1 [mm]=	24
		B2 [mm]=	15
		Odległość między łożyskiem B1 a kołem B:
		L1[mm]=	20
		Odległość między kołami:
		L2[mm]=	10
		Odległość między łożyskiemB2, a kołem C:
		L3[mm]=	92,5
		Obliczeniowa szerokość koła B e:
b[mm]=	21		8				e[mm]=	8
		Zakładam rozstaw między łożyskiem B1 a kołem B:
					36
L1[mm]=	20
		Zakładam rozstaw między kołami B i C:					a[mm]=	36
L2[mm]=	10			49			b[mm]=	49
		Odległość między łożyskiem B2, a osią koła C:					c[mm]=	135
L3[mm]=	92,5				135
		Długość wałka między osiami łożysk:
a[mm]=	36			220			Lc[mm]=	220
b[mm]=	49	Reakcje w płaszczyźnie poziomej H:
c[mm]=	135	Z równania momentów:
PrC=	3658
PrB=	669				1817	N	R2H=	1817
deB=	135
Lc[mm]=	220
POB=	1673
					Przemysłw Kowalak: siła skierowana w dół jest dodatnia 1172	N	R1H=	1172
		Momenty gnące w płaszczyźnie poziomej:
		Dla łożyska ł1:
				0			Mł1=	0
		Dla koła B:
R2H=	1817
R1H=	1172				-155		MKB=	-155
		Dla koła C:
						-245	MKC=	-245
		Dla łożyska ł2:
				0			Mł2=	0
		Reakcje w płaszczyźnie pionowej V:
					10308		R1V=	10308
							R2V=	4694
		Momenty gnące w płaszczyźnie pionowej:
		Dla łożyska ł1:
				0			Mł1=	0
				371,088			MKB=	371,088
		Dla koła C:
					633,581		MKC=	633,581
		Dla łożyska ł2:		0
		Moment skręcający na wałku:
				334,2	Nm		MsII=	334,2
		Momenty zastępcze do obliczeń średnic wałków:
		Dla łożyska ł1:
MKBV=	371,088	Mzł1=	0				Mzł1=	0
MKBH=	-155	Dla koła B:
MsII=	334,2						MzB=	495,5
						495,5
		Dla koła C:
MKCH=	-245					738,4	MzC=	738,4
MKCV=	633,581
		Dla łożyska ł2:
		MZł2=	0
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:
MzB=	495,5	Pod koło zębate B:
MzC=	738,4
dla stali	15			32,8	dobieram	36	DB[mm]=	36
Kt[MPa]=	90
kgj[MPa]=	140
				37,5	dobieram	42	Dc[mm]=	42
			WAŁEK -III-
		Obliczam siły działające na koło D
N[kW]=	14	-obwodową
wIII[1/s]=	20,94				10053,7877645403		PDo=	10053,7877645403
dD=	133
		-promieniową
PDo=	10053,7877645403				3659		PDr=	3659
an[o]=	20
		Obliczam siły działające na koło E
		-obwodową
dE=	76				17594		PEo=	17594
		-promieniową
PEo=	17594				6404		PEr=	6404
		Obliczam długość wałka
		-szerokość łożyska A				81
			BA=	15	[mm]	60
		-odstęp pomiędzy łożyskiem A a kołem zębatym D
			L1=	38	[mm]
		-szerokość wieńca zębatego koła D
			bD=	70	[mm]
		-odstęp pomiędzy kołem zębatym D a kołem zębatym E
			L2=	6	[mm]
		-szerokość wieńca zębatego koła E
			bE=	80	[mm]
		-odstęp pomiędzy łożyskiem B a kołem zębatym E
			L3=	6,5	[mm]	0
		-szerokość łożyska B				0
			BB=	27	[mm]	81
						141
		Zakładam rozstaw między łożyskiem A a kołem D:
					80,5
		Zakładam rozstaw między kołami D i E:					a[mm]=	80,5
L1=	38						b[mm]=	81
				81
		Odległość między łożyskiem B2, a osią koła C:
L2=	6						c[mm]=	60
L3=	6,5				60
a[mm]=	80,5	Długość wałka między osiami łożysk:
b[mm]=	81			221,5			Lc=	221,5
c[mm]=	60
bD=	70	Obliczam reakcję łożysk w płaszczyźnie
bE=	80	-pionowej
PDo=	10053,7877645403					-16482	R2V=	-16482
PEo=	17594									16482
R2V=	-16482	-11166	R1V=	-11166
		11166
PDr=	3659		3339	R2H=	3339
PEr=	6404
R2H=	3339					594	R1H=	594
		Obliczam momenty gnące działającena wałek:					Mł1=	0
		- w płaszczyźnie pionowej
					Mg1H=	0
R1V=	-11166					898,9	MgDV=	898,9
						2617,7	MgEV=	2617,7
						0
		- w płaszczyźnie poziomej
				Mg1H=	0
					47,817		MgDH=	47,817
R1H=	594				-200,45		MgEH=	-200,45
					0
		Obliczam moment skręcający na wałku
N[kW]=	14	Ms1=	0	Ms2=	0
wIII[1/s]=	20,94
			MsE=MsD=		668,6		Ms=	668,6
MgDV=	898,9
MgEV=	2617,7	Obliczam rzeczywisty moment zginający wałki
						900,2
							MgD=	900,2
MgDH=	47,817	2625,4	MgE=	2625,4
MgEH=	-200,45
		Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
						0
		Korzystając z teorii Hubera wytrzymałości materiałów
		obliczam naprężenia zastępcze
MgD=	900,2
MgE=	2625,4					1070,3	MZD=	1070,3
Ms=	668,6						MZE=	2625,4
			2625,4
		Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:
		Pod koło zębate D:
		Na wałek dobieram stal do nawęglania:
		16HG					stal	16HG
MZD=	1070,3
MZE=	2625,4			32,6	dobieram	40	DD=	40
kgj[MPa]=	310	Pod koło C:
				43,9	dobieram	46	DE=	46
			WAŁEK -IV-
		Obliczam siły działające na koło F
		-obwodową					PFo=	17594,1
N[kW]=	14				17594,1	[N]
wIV[1/s]=	10,47
dpF=	152	-promieniową
					6403,72869870299	[N]	PFr=	6403,72869870299
PFo=	17594,1	Obliczam długość wałka
an[o]=	20
		-szerokość łożyska 1
			B1=	33	[mm]
		-odstęp pomiędzy łożyskiem 1 a kołem zębatym F
			L1=	114	[mm]	170,5
		-szerokość wieńca zębatego koła F				55
			bF=	80	[mm]
		-odstęp pomiędzy łożyskiem 2 a kołem zębatym F
			L2=	6,5	[mm]
		-szerokość łożyska 2
			B2=	17	[mm]	0
		-długość wałka pod sprzęgło				170,5
			L3=	50	[mm]	225,5
L1=	114	Zakładam rozstaw między łożyskiem 1 a kołem F:
L2=	6,5				170,5		a[mm]=	170,5
L3=	50	Odległość między łożyskiem 2, a osią koła F:					b[mm]=	55
					55
		Długość wałka między osiami łożysk:
				225,5			Lc=	225,5
		Obliczam reakcję łożysk w płaszczyźnie
a[mm]=	170,5	-pionowej
b[mm]=	55
					13302,9	[N]	R2V=	13302,9
R2V=	13302,9						R1V=	4291,2
R1V=	4291,2				4291,2	[N]
PFo=	17594,1
		-poziomej
					4841,8		R2H=	4841,8
							R1H=	1561,92869870299
		Obliczam momenty gnące działające na wałek:
		- w płaszczyźnie pionowej
					Mg1H=	0
R1V=	4291,2					825,5	MgFV=	825,5
a[mm]=	170,5				Mg2H=	0
PEo=	0	- w płaszczyźnie poziomej
				Mg1H=	0
R1H=	1561,92869870299				266,3		MgFH=	266,3
				Mg2H=	0
		Obliczam moment skręcający na wałku
		Dla łożyska 1:		Ms1=	0
N[kW]=	14
wIV[1/s]=	10,47		MsF=		1337,2		Ms=	1337,2
					1337,2
				Ms2=	1337,2
		Obliczam rzeczywisty moment zginający wałki
MgFV=	825,5
MgFH=	266,3					867,4	MgF=	867,4
		Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
						0
		Korzystając z teorii Hubera wytrzymałości materiałów
		obliczam naprężenia zastępcze
MgF=	867,4
Ms=	1337,2					1446,9
							MZF=	1446,9
		Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
		Dla łożyska ł2 moment zastępczy jest równy momentowi
		skręcającemu:
			1337,2
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:					Ms=	1337,2
		Na wałek dobieram stal do nawęglania:
		16HG
		Pod koło zębate z warunku na zginanie:
MZF=	1446,9
Ms=	1337,2
				36	dobieram	40	Df=	40
dla stali	16HG
Kt[MPa]=	200	Pod łożysko ł2 z warunku na skręcanie:
kgj[MPa]=	310
				51,1	dobieram	55	Dł2=	55
trwałość				V. Obliczam łożyska.
LH=	10000	Korzystam ze wzoru z katalogu łożysk tocznych rolkowych:
RI1=	8048,48508750369
RI2=	2836,48421712044				54847,8387154533	N
RII1=	10374,4131400287
RII2=	5033,40093773584			CI2=	19329,7281622725	N
RIII1=	11181,7884079426			CII1=	53706,5075018712	N
RIII2=	16816,8143534975			CII2=	26057,029113233	N
RIV1=	4566,62005205513			CIII1=	47018,1615346115	N
RIV2=	14156,630095118			CIII2=	70712,8113074178	N
nI[1/min]=	1000			CIV1=	15596,9706329299	N
	1000			CIV2=	48350,9776022289	N
nII[1/min]=	400	Z katalogu łożysk na podstawie dopuszczalnych obciążeń
	400	dynamicznych dobieram łożyska:
nIII[1/min]=	200		wymiary:	d[mm]	D[mm]	B[mm]
	200	łI1=	32305A	25	62	24
nIV[1/min]=	100	łI2=	32305A	25	62	24
	100	łII1=	32305A	25	62	24
		łII2=	30304A	20	52	15
		łIII1=	NU2306	30	72	27
		łIII2=	NJ2308	40	90	33
		łIV1=	NJ305	25	62	17
		łIV2=	NJ2211	55	100	25
		Odległości między osiami kół:			łożysk 1	łożysk 2
			II-III=	99,75	67	71
			III-IV=	114	67	95
		Pod koła i sprzęgła dobieram następujące średnice:
				wymiary:	t1	b
MI[Nm]=	133,69	sprzęgło wejściowe=		25	4	8
MII[Nm]=	334,21		koło B=	36	5	10
			koło C=	42	5	12
			koło D=	40	5	12
	334,21		koło E=	46	5,5	14
MIII[Nm]=	668,58		koło F=	40	5	12
	668,58	sprzęgło wyjściowe=		55	6	16
MIV[Nm]=	1337,15	~koło A - wykonane razem z wałkiem.
		Obliczam siły ścinające wpusty:
Dla stali st7				10695,2	N
Pdop[MPa]=	140
			FB=	18567,2222222222	N
			FC=	15914,7619047619	N
			FD=	33429	N
			FE=	29068,6956521739	N
			FF=	66857,5	N
			Fwy=	48623,6363636364	N
		Obliczam długości wpustów z nacisków powierzchniowych
				27	dobieram	30
			lB=	37	dobieram	2x20
			lC=	35	dobieram	62
N[kW]=	14		lD=	60	dobieram	62
ir2=	0,5		lE=	52	dobieram	76
ir3=	0,5		lF=	108	dobieram	2x76
			lwy=	74	dobieram	76
zC=	19
zE=	19	V. Obliczam przekładnię na zagrzanie
		Wyznaczam moc tarcia dla kół stożkowych wg [XI-17]
				0,1196	[kW]
				0,1579	[kW]
				0,1579	[kW]
					0,4354	[kW]
		Zatem współczynnik pewności na zagrzanie:
				1,307	>1

---

Sheet 3: Makro1

	Makro2 (o)	indeksgorny (O)
#NAME?	#NAME?	#NAME?
#NAME?	#NAME?	#NAME?
#NAME?	#NAME?
#NAME?
#NAME?