---

Overview

Makro2
9kw
Makro1

---

Sheet 1: Makro2

---

Sheet 2: 9kw

DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
		Zaprojektować przekładnię redukcyjną dla napędu z
Moc silnika:		silnika elektrycznego przenoszącą moment na suwnicę
N [kW] =	8	Wykonać:
Przełożenie:		1. Kompletne obliczenia.
i =1:	32	2. Rysunek zestawieniowy w skali 1:1.
Obroty wejścia:		3. Dobrać samodzielnie materiały.
n[1/min]=	2400	4. Rysunki detali.
			Schemat kinematyczny:
				I
				D		E
					F
				ROZWIĄZANIE
			1.Obliczam wstępnie przełożenia kół.
		Dobieram przełożenia dla kolejnych par kół odpowiednio:
			iI = 1:	3,2			iI = 1:	3,2
			iII = 1:	3,2			iII = 1:	3,2
			iIII = 1:	3,1			iIII = 1:	3,1
			Teoretyczne przełożenie całkowite:
			ic = 1:	31,74			ic = 1:	31,74
		Dobieram ilości zębów na współpracujących kołach:
		koło A z=	18		koło B z=	58	koło A z=	18
		koło C z=	21		koło D z=	67	koło C z=	21
		koło E z=	21		koło F z=	65	koło E z=	21
		Przełożenie rzeczywiste:					koło B z=	58
			ir = 1:	31,82			koło D z=	67
		Obliczam prędkości obrotowe poszczególnych wałków					koło F z=	65
		w/g wzoru:
							ir = 1:	31,82
koło A z=	18
koło C z=	21
koło E z=	21						nI[1/min]=	2400
koło B z=	58		nII[1/min]=	744,83			nII[1/min]=	744,83
koło D z=	67		nIII[1/min]=	233,45			nIII[1/min]=	233,45
koło F z=	65		nIV[1/min]=	75,42			nIV[1/min]=	75,42
		Korzystając ze wzoru :
nI[1/min]=	2400	obliczam prędkości kątowe wałków:
nII[1/min]=	744,83						wI[1/s]=	251,33
nIII[1/min]=	233,45		wII[1/s]=	78			wII[1/s]=	78
nIV[1/min]=	75,42		wIII[1/s]=	24,45			wIII[1/s]=	24,45
			wIV[1/s]=	7,9			wIV[1/s]=	7,9
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
			2. Obliczenia wytrzymałościowe kół.
		I. Para pierwsza - koła stożkowe.
		Dobieram na koła materiał o dopuszczalnej wytrzymałości
		na zginanie (obciążenie zmienne jednostronne)
		kgj [MPa]=	310	16HG	w/g tabeli IX/17. Ochęd.		kgj [MPa]=	310
		Dla koła małego przyjąłem ilość zębów ZA=				18
		Kąt S między osiami kół wynosi S=90o.				Z tabeli IV/2.
		dobieram kąty stożków podziałowych:
		Dla koła dużego dB=		72,46		72,76	dB[o]=	72,46
		Dla koła małego dA=		17,14		17,24	dA[o]=	17,14
		Na podstawie wzoru IV/36 obliczam zastępcze liczby
		zębów:
dB=	72,46			18,85			ZvA=	18,85
dA=	17,14				#DIV/0!
				195,7			ZvB=	195,7
					0
		Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram
		z tabeli X/1	w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości
		zęba u podstawy:
		lzast=	0,387				lzast=	0,387
N [kW] =	8	Mając wszystkie dane obliczam moduł koła małego w/g
dA=	17,14	wzoru XI-10 dla zębów prostych:
bm=	0
Cb=	1					1,471	mnm=	1,471
lzast=	0,387
ZvA=	18,85	Dobieram znormalizowany czołowy moduł zewnętrzny
nI[1/min]=	2400	mte[mm]=	2,5				mte[mm]=	2,5
kgj [MPa]=	310	Obliczam okrąg zewnętrznej podstawy stożka podziałowe-
		go w/g wzoru IV-1
ZA=	18	Dla koła małego:			45	mm	deA=	45
ZB=	58	Dla koła dużego:			145	mm	deB=	145
		Długość tworzącej stożków podziałowych w/g wzoru IV-7a
ZA=	18
mte[mm]=	2,5			75,92			Re=	75,92
dA=	17,14
		Sprawdzam graniczną liczbę zębów w/g wzoruIV-37.
		Zakładam dla zębów prostych współczynnik wysokości zę-
		ba ytm=	1				ytm=	1
ytm=	1
atm[o]=	20				17,1		Zgtm=	17,1
		Zatem korekcja jest zbędna.
		Obliczam wysokość głów i stóp zębów niekorygowanych
		[IV-20, IV-21]dla czoła zewnętrznego wieńca:
ytm=	1
mte[mm]=	2,5				2,5		ham=	2,5
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
					3		hfm=	3
					49,78		daeA=	49,78
deA=	45				146,48		daeB=	146,48
deB=	145
ham=	2,5	Wysokości stożków wierzchołkowych [IV-33]
hfm=	3
dB[o]=	72,46				71,76		BB=	20,11
dA[o]=	17,14
					20,11		BA=	71,76
		Kąty wysokości głowy zęba [IV-25]:
				0,032929399367756	[o]	1,53	Qa[o]=	1,53
Re=	75,92			1,89
		oraz stopy zęba [IV-26]:
				0,039515279241307	[o]	2,16	Qf[o]=	2,16
				2,26
		Kąty stożków wierzchołkowych [IV-27]:
Qa[o]=	1,53
Qf[o]=	2,16			19,08			daA[o]=	19,08
				19,13			daB[o]=	74,39
				74,39
dB[o]=	72,46			74,65
dA[o]=	17,14	i dna wrębów [IV-28]:
				14,59			dfA[o]=	14,59
				14,98			dfB[o]=	70,3
				70,3
				70,5
		Dobieram szerokość wieńca około b=1/3,5 Re:
		b[mm]=	22				b[mm]=	22
			Obliczanie zębów na naciski.
		Dla potrzeb wzorów Hertza obliczam średnicę zastępczą
		zębnika [XI-12]
bm=	0
dmA=	38,4799789251844				40,29		dvmnA=	40,29
dA[o]=	17,14
		oraz przełożenie czołowe [IV-9]:
ZA=	18
ZB=	58			0,096			iv=	0,096
		Przyjmuję materiałowy współczynnik Cm,a=				478,2
dobrałem		Dopuszczalny nacisk jednostkowy w/g Hertza [X-25]:
z tablic:X-8, X/10,
X/11, IX-48				1322	MPa		kH[Mpa]=	1322
ZHj[MPa]=	1600
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
Co=	1	Ze wzoru Hertza obliczam największą moc jaka może
CcH=	1	być przeniesiona:
xzH=	1,21	Z tablicy I-55 wyznaczam stopnie pokrycia kół:
			eA=	1,55			eA=	1,55
			eB=	1,78			eB=	1,78
eA=	1,55	Zatem ze wzoru I-55:
eB=	1,78
Cm,a=	478,2			1,67			ea=	1,67
nI[1/min]=	2400
kH[Mpa]=	1322
ea=	1,67					54,74	N[kW]=	54,74
b[mm]=	22
dvmnA=	40,29	Warunek Hertza jest spełniony.
bm=	0
iv=	0,096
		Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:
dmA=	38,4799789251844
				4,84	m/s		n=	4,84
		Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd
					1,55	IX/13-V	Cd=	1,55
n=	4,84	Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp
			Cp=	1			Cp=	1
		Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
N[kW]=	8
				1652,89	[N]		Pstat=	1652,89
					2561,98	[N]	Pzast=	2561,98
		Siła obliczeniowa [IX-13]:
Pzast=	2561,98
ea=	1,67			1534,12	N		Pobl=	1534,12
		Sprawdzam naprężenia:
Pobl=	1534,12
l=	0,387			72,08	<kgj[MPa]=	310	sgzast[MPa]=	72,08
b[mm]=	22
m=	2,5
		II. Para kół CD- koła walcowe o zębach prostych.
		Na materiał dobieram stal jak dla kół stożkowych
		kgj [MPa]=	310	16HG	w/g tabeli IX/17. Ochęd.		kgj [MPa]=	310
		Przyjmuję szerokość wieńca y=			20		y=	20
		Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram
		z tabeli X/1	w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości
		zęba u podstawy:
kgj [MPa]=	310	l=	0,387				l=	0,387
N[kW]=	8	Obliczam minimalny moduł [X-4]:
y=	20
l=	0,387				1,59	mm	mo=	1,59
nII=	744,83
ZC=	21	Dobieram moduł czołowy m=			2		m=	2
		Średnice podziałowe kół :
				42			dC=	42
ZD=	67			134			dD=	134
m=	2	Średnice głów zębów:
dC=	42			46
dD=	134						daC=	46
y=	1			138			daD=	138
		Średnice stóp zębów:
c=0,2m					37,2		dfC=	37,2
					129,2		dfD=	129,2
y=	20	Szerokość wieńca:
m=	2		40				b[mm]=	40
		Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:
dC=	42			1,64	m/s		n=	1,64
nII=	744,83
		Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd
					1,32	IX/13-V	Cd=	1,32
n=	1,64	Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp
			Cp=	1			Cp=	1
		Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
N[kW]=	8
				4878,05	[N]		Pstat=	4878,05
		6439,03	[N]	Pzast=	6439,03
			eC=	1,57			eC=	1,57
			eD=	1,8			eD=	1,8
		Zatem ze wzoru I-55:
eC=	1,57
eD=	1,8			1,69			ea=	1,69
		Siła obliczeniowa [IX-13]:
Pzast=	6439,03
ea=	1,69			3810,08	N		Pobl=	3810,08
		Sprawdzam naprężenia:
Pobl=	3810,08
l=	0,387			123,06	<kgj[MPa]=	310	sgzast[MPa]=	123,06
b[mm]=	40
m=	2	Na podstawie wzoru X-13 określam moc jaką może prze-
		nieść przekładnia ze względu na warunek Hertza
dC=	42
dD=	134				16,77	kW	N=	16,77
kH[Mpa]=	1322
b[mm]=	40	Warunek Hertza jest spełniony.
nII=	744,83
Cm,a=	478,2	III. Para kół EF- koła walcowe o zębach prostych.
		Na materiał dobieram stal jak dla kół stożkowych
		kgj [MPa]=	310	16HG	w/g tabeli IX/17. Ochęd.		kgj [MPa]=	310
		Przyjmuję szerokość wieńca y=			20		y=	20
		Dla znanej zastępczej liczby zębów koła małego dobieram
		z tabeli X/1	w/g Czasownikowa współczynnik wytrzymałości
		zęba u podstawy:
		l=	0,387				l=	0,387
N[kW]=	8	Obliczam minimalny moduł [X-4]:
y=	20
l=	0,387				2,35	mm	mo=	2,35
kgj [MPa]=	310
nIII[1/min]=	233,45	Dobieram moduł czołowy m=			2,5		m=	2,5
ZE=	21	Średnice podziałowe kół :
ZF=	65			52,5			dE=	52,5
				162,5			dF=	162,5
m=	2,5	Średnice głów zębów:
dE=	52,5			57,5
dF=	162,5						daE=	57,5
y=	1						daF=	167,5
		Średnice stóp zębów:
c=0,2m					46,5
							dfE=	46,5
		156,5		dfF=	156,5
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
y=	20	Szerokość wieńca:
			50				b=	50
		Prędkość obwodowa dla ustalenia nadwyżki dynamicznej:
				0,64	m/s		n=	0,64
		Wartość współczynnika nadwyżek dynamicznych Cd
n=	0,64				1,2	IX/13-V	Cd=	1,2
		Z tablicy IX/11 odczytuję współczynnik przeciążenia Cp
			Cp=	1			Cp=	1
		Ze wzoru IX-9 wyznaczam siłę statyczną:
N=	8
				12500	[N]		Pstat=	12500
		15000	[N]	Pzast=	15000
			eE=	1,57			eE=	1,57
			eF=	1,8			eF=	1,8
eE=	1,57	Zatem ze wzoru I-55:
eF=	1,8
				1,69			ea=	1,69
Pzast=	15000	Siła obliczeniowa [IX-13]:
ea=	1,69
				8875,74	N		Pobl=	8875,74
Pobl=	8875,74	Sprawdzam naprężenia:
l=	0,387			183,48	<kgj[MPa]=	310	sgzast[MPa]=	183,48
b[mm]=	50
m=	2,5	Na podstawie wzoru X-13 określam moc jaką może prze-
dE=	21	nieść przekładnia ze względu na warunek Hertza
dF=	65
kH[Mpa]=	1322				10,19	kW	N=	10,19
b[mm]=	50
nIII=	233,45	Warunek Hertza jest spełniony.
Cm,a=	478,2
		3. Obliczanie nacisków w kołach i wałków na zginanie.
		I. Ustalam siły w kołach stożkowych.
		Z rysunku XV-14. Dla zębów prostych znaduję siły:
		Obwodową:
N[kW]=	8
wI[1/s]=	251,33			1415	N		PAo=	1415
deA=	45
		Siłę poosiową koła napędzającego [XV-11]:
dA=	17,14
				153	N		PoA=	153
an[o]=	20
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
PAo=	1415	Koła napędzanego:
dB=	72,46			492	N		PoB=	492
		Siły są skierowane od wierzchołka do podstawy stożka.
		Siły promieniowe:
		Koła napędzającego:
				492	N		PrA=	492
PAo=	1415	Koła napędzanego:
					N		PrB=	153
		Dla wału I obliczam reakcje w podporach w 2 płaszczyznach
		z kołem osadzonym poza łożyskami [rys. XV-17]
		Szerokość łożyska:
		B1 [mm]=	14
		B2 [mm]=	14
		Odległość między łożyskami:
		L1[mm]=	25
		Odległość między łożyskiem 1, a kołem A:
		L2[mm]=	6
dA=	17,14	Obliczeniowa szerokość koła A:
b=	22						e=	21
		Zakładam rozstaw między łożyskami:
					39		b=	39
		Odległość między łożyskiem ł1, a osią koła:
					23,5		a=	23,5
		Reakcje w płaszczyźnie poziomej H:
b=	39	Z równania momentów:
a=	23,5
PrA=	492				-208		R2H=	-208
PAo=	1415
deA=	45
					700		R1H=	700
		Momenty gnące w płaszczyźnie poziomej:
		Dla koła A:
PoA=	153			3,4425			Mk=	3,4425
		Dla łożyska ł1:
b=	39
a=	23,5				-8,1195
Mk=	3,4425
R1H=	700	Dla łożyska ł2:					Mł1H=	-8,1195
PrA=	492				0		Mł2=	0
		Reakcje w płaszczyźnie pionowej V:
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
P=	1415				2267,62820512821
							R1V=	2267,62820512821
					-852,628205128205		R2V=	-852,628205128205
		Momenty gnące w płaszczyźnie pionowej:
		Dla koła A MgA:		0			MgA=	0
		Dla łożyska ł1:					Mgł1=	33,2525
				33,2525			Mgł2=	0
		Dla łożyska ł2:		0
		Moment skręcający na wałku:
N[kW]=	8
wI[1/s]=	251,33			32	Nm		Ms=	32
		Momenty zastępcze do obliczeń średnic wałków:
		Dla koła:
Mk=	3,4425			27,9	Nm		MZk=	27,9
Ms=	32	Dla łożyska ł1:					MZł1=	44
Mgł1V=	33,2525				44	Nm
Mł1H=	-8,1195	Dla łożyska ł2 moment zastępczy jest równy momentowi
		skręcającemu:
				Nm			MZł2=	32
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:
		Na wałek dobieram stal do nawęglania:
		15					stal	15
MZk=	27,9	Pod koło zębate z warunku na skręcanie:
dla stali	15
Kt[MPa]=	90			18,4	dobieram	20	Dk[mm]=	20
kgj[MPa]=	140
		Pod łozysko ł1 z warunku na zginanie:
MZł1=	44			14,6	dobieram	20	Dł1=	20
		Pod łozysko ł2 z warunku na skręcanie:
				19,2	dobieram	20	Dł2=	20
		1. Obliczenie wałka II
		Siły pochodzące od koła B:
		POB=	492
		PrB=	153
		PBo=	1415
		Siła obwodowa koła C:
N[kW]=	8
wII[1/s]=	78			4884			PCo=	4884
dpC=	42
an[o]=	20	Siła promieniowa:					PCo=
PCo=	4884			1778			PrC=	1778
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
		Dla wału II obliczam reakcje w podporach w 2 płaszczyznach
		z kołem stożkowym osadzonym między łożyskami wraz
		z kołem walcowym
		Dla potrzeb obliczeń zakładam:
		Szerokość łożyska:
		B1 [mm]=	14
		B2 [mm]=	14
		Odległość między łożyskiem B1 a kołem B:
		L1[mm]=	16
		Odległość między kołami:
		L2[mm]=	10
		Odległość między łożyskiemB2, a kołem C:
		L3[mm]=	70
		Obliczeniowa szerokość koła B e:
b[mm]=	22						e[mm]=	7
		Zakładam rozstaw między łożyskiem B1 a kołem B:
L1[mm]=	16				26,5
		Zakładam rozstaw między kołami B i C:					a[mm]=	26,5
L2[mm]=	10			33,5			b[mm]=	33,5
		Odległość między łożyskiem B2, a osią koła C:					c[mm]=	97
L3[mm]=	70				97
		Długość wałka między osiami łożysk:
a[mm]=	26,5			157			Lc[mm]=	157
b[mm]=	33,5	Reakcje w płaszczyźnie poziomej H:
c[mm]=	97	Z równania momentów:
PrC=	1778
PrB=	153				881	N	R2H=	881
deB=	145
Lc[mm]=	157
POB=	492
					Przemysłw Kowalak: siła skierowana w dół jest dodatnia 744	N	R1H=	744
		Momenty gnące w płaszczyźnie poziomej:
		Dla łożyska ł1:
				0			Mł1=	0
		Dla koła B:
R2H=	881
R1H=	744				-55		MKB=	-55
		Dla koła C:
						-85	MKC=	-85
		Dla łożyska ł2:
				0			Mł2=	0
		Reakcje w płaszczyźnie pionowej V:
					4194		R1V=	4194
					2105		R2V=	2105
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
		Momenty gnące w płaszczyźnie pionowej:
		Dla łożyska ł1:
				0			Mł1=	0
				111,141			MKB=	111,141
		Dla koła C:
					204,2375		MKC=	204,2375
		Dla łożyska ł2:		0
		Moment skręcający na wałku:
				102,6	Nm		MsII=	102,6
		Momenty zastępcze do obliczeń średnic wałków:
		Dla łożyska ł1:
MKBV=	111,141	Mzł1=	0				Mzł1=	0
MKBH=	-55	Dla koła B:
MsII=	102,6					152,6	MzB=	152,6
		Dla koła C:
MKCH=	-85					238,4	MzC=	238,4
MKCV=	204,2375
		Dla łożyska ł2:
		MZł2=	0
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:
MzB=	152,6	Pod koło zębate B:
MzC=	238,4			22,2	dobieram	28	DB[mm]=	28
dla stali	15
Kt[MPa]=	90	Pod koło C:
kgj[MPa]=	140
				25,7	dobieram	34	Dc[mm]=	34
		WAŁEK -III-
		Obliczam siły działające na koło D
N[kW]=	8	-obwodową
wIII[1/s]=	24,45				4883,55767176388		PDo=	4883,55767176388
dD=	134
		-promieniową
PDo=	4883,55767176388				1777		PDr=	1777
an[o]=	20
		Obliczam siły działające na koło E
		-obwodową
dE=	52,5				12465		PEo=	12465
		-promieniową
PEo=	12465				4537		PEr=	4537
		Obliczam długość wałka
						60
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
		-szerokość łożyska A				55
			BA=	14	[mm]	47
		-odstęp pomiędzy łożyskiem A a kołem zębatym D
			L1=	33	[mm]
		-szerokość wieńca zębatego koła D
			bD=	40	[mm]
		-odstęp pomiędzy kołem zębatym D a kołem zębatym E
			L2=	10	[mm]
		-szerokość wieńca zębatego koła E
			bE=	50	[mm]
		-odstęp pomiędzy łożyskiem B a kołem zębatym E
			L3=	10	[mm]	0
		-szerokość łożyska B				60
			BB=	24	[mm]	115
						162
		Zakładam rozstaw między łożyskiem A a kołem D:
					60
		Zakładam rozstaw między kołami D i E:					a[mm]=	60
L1=	33			55			b[mm]=	55
L2=	10	Odległość między łożyskiem B2, a osią koła C:					c[mm]=	47
L3=	10				47
a[mm]=	60	Długość wałka między osiami łożysk:
b[mm]=	55			162			Lc=	162
c[mm]=	47
bD=	40	Obliczam reakcję łożysk w płaszczyźnie
bE=	50	-pionowej
PDo=	4883,55767176388					10657	R2V=	10657
PEo=	12465
R2V=	10657	6692	R1V=	6692
PDr=	1777		2563	R2H=	2563
PEr=	4537
R2H=	2563					-197	R1H=	-197
		Obliczam momenty gnące działającena wałek:					Mł1=	0
		- w płaszczyźnie pionowej
					Mg1H=	0
R1V=	6692					401,5	MgDV=	401,5
						1038,2	MgEV=	1038,2
					Mg2H=	0
		- w płaszczyźnie poziomej
				Mg1H=	0
					-11,82		MgDH=	-11,82
R1H=	-197				75,08		MgEH=	75,08
					0
		Obliczam moment skręcający na wałku
N[kW]=	8	Ms1=	0	Ms2=	0
wIII[1/s]=	24,45
			MsE=MsD=		327,2		Ms=	327,2
					327,2
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
MgDV=	401,5
MgEV=	1038,2	Obliczam rzeczywisty moment zginający wałki
						401,7
							MgD=	401,7
MgDH=	-11,82	1040,9	MgE=	1040,9
MgEH=	75,08
		Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
		Korzystając z teorii Hubera wytrzymałości materiałów
		obliczam naprężenia zastępcze
MgD=	401,7
MgE=	1040,9					491,6	MZD=	491,6
Ms=	327,2						MZE=	1078,8
			1078,8
		Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:
		Pod koło zębate B:
		Na wałek dobieram stal do nawęglania:
		15					stal	15
MZD=	491,6
MZE=	1078,8			32,7	dobieram	36	DD=	36
kgj[MPa]=	140	Pod koło C:
				42,6	dobieram	44	DE=	44
		WAŁEK -IV-
		Obliczam siły działające na koło F
		-obwodową					PFo=	12463,5
N[kW]=	8				12463,5	[N]
wIV[1/s]=	7,9
dpF=	162,5	-promieniową
PFo=	12463,5				4536,34301477681	[N]	PFr=	4536,34301477681
an[o]=	20	Obliczam długość wałka
		-szerokość łożyska 1
			B1=	27	[mm]
		-odstęp pomiędzy łożyskiem 1 a kołem zębatym F
			L1=	83	[mm]	121,5
		-szerokość wieńca zębatego koła F				42,5
			bF=	50	[mm]
		-odstęp pomiędzy łożyskiem 2 a kołem zębatym F
			L2=	10	[mm]
		-szerokość łożyska 2
			B2=	15	[mm]	0
		-długość wałka pod sprzęgło				121,5
			L3=	50	[mm]	164
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
L1=	83	Zakładam rozstaw między łożyskiem 1 a kołem F:
L2=	10				121,5		a[mm]=	121,5
L3=	50	Odległość między łożyskiem 2, a osią koła F:					b[mm]=	42,5
					42,5
		Długość wałka między osiami łożysk:
				164			Lc=	164
		Obliczam reakcję łożysk w płaszczyźnie
a[mm]=	121,5	-pionowej
b[mm]=	42,5
					9233,6	[N]	R2V=	9233,6
R2V=	9233,6						R1V=	3229,9
R1V=	3229,9				3229,9	[N]
PFo=	12463,5
		-poziomej
					3360,8		R2H=	3360,8
							R1H=	1175,54301477681
		Obliczam momenty gnące działające na wałek:
		- w płaszczyźnie pionowej
					Mg1H=	0
R1V=	3229,9					408,3	MgFV=	408,3
a[mm]=	121,5				Mg2H=	0
PEo=	0	- w płaszczyźnie poziomej
				Mg1H=	0
R1H=	1175,54301477681				142,8		MgFH=	142,8
				Mg2H=	0
		Obliczam moment skręcający na wałku
		Dla łożyska 1:		Ms1=	0
N[kW]=	8
wIV[1/s]=	7,9		MsF=		1012,7		Ms=	1012,7
					1012,7
				Ms2=	1012,7
		Obliczam rzeczywisty moment zginający wałki
MgFV=	408,3
MgFH=	142,8					432,6	MgF=	432,6
		Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
		Korzystając z teorii Hubera wytrzymałości materiałów
		obliczam naprężenia zastępcze
MgF=	432,6					977,9	MZF=	977,9
Ms=	1012,7	Dla łożysk moment gnący nie występuje Mg=				0
		Dla łożyska ł2 moment zastępczy jest równy momentowi
		skręcającemu:
			1012,7
		Minimalne średnice wałka dla obciążeń złożonych:					Ms=	1012,7
		Na wałek dobieram stal do nawęglania:
		15HN
DANE				OBLICZENIA			WYNIKI
		Pod koło zębate z warunku na zginanie:
MZF=	977,9
Ms=	1012,7
				34,4	dobieram	50	Df=	50
dla stali	15
Kt[MPa]=	200	Pod łożysko ł2 z warunku na skręcanie:
kgj[MPa]=	240
				46,6	dobieram	50	Dł2=	50
trwałość				V. Obliczam łożyska.
LH=	10000	Korzystam ze wzoru z katalogu łożysk tocznych rolkowych:
RI1=	2373,21252244568
RI2=	877,632529126026				21030,295684986	N
RII1=	4259,48024998356
RII2=	2281,92594095426			CI2=	7777,16762224985	N
RIII1=	6694,8990283648			CII1=	26571,687254324	N
RIII2=	10960,8675751512			CII2=	14235,2162428268	N
RIV1=	3437,1725865296			CIII1=	29488,1529177616	N
RIV2=	9826,20708106643			CIII2=	48277,9109584773	N
nI[1/min]=	2400			CIV1=	10786,8011534906	N
	2400			CIV2=	30837,3639112206	N
nII[1/min]=	744,83	Z katalogu łożysk na podstawie dopuszczalnych obciążeń
	744,83	dynamicznych dobieram łożyska:
nIII[1/min]=	233,45		wymiary:	d[mm]	D[mm]	B[mm]
	233,45	łI1=	30204A	20	47	14
nIV[1/min]=	75,42	łI2=	30204A	20	47	14
	75,42	łII1=	30204A	20	47	14
		łII2=	30204A	20	47	14
		łIII1=	NU2305	25	62	24
		łIII2=	NJ2306	30	72	27
		łIV1=	N205	25	52	15
		łIV2=	NJ210	50	90	20
		Odległości między osiami kół:			łożysk 1	łożysk 2
			II-III=	88	54,5	59,5
			III-IV=	107,5	57	81
MI[Nm]=	31,83
MII[Nm]=	102,56
	102,56
MIII[Nm]=	327,2	Pod koła i sprzęgła dobieram następujące średnice:
	327,2			wymiary:	t1	b
MIV[Nm]=	1012,66	sprzęgło wejściowe=		20	3,5	6
	1012,66		koło B=	28	4	8
			koło C=	34	5	10
			koło D=	36	5	10
			koło E=	44	5	12
			koło F=	50	5,5	14
		sprzęgło wyjściowe=		50	5,5	14
		~koło A - wykonane razem z wałkiem.
		Obliczam siły ścinające wpusty:
Dla stali st7				3183	N
Pdop[MPa]=	140
			FB=	7325,71428571429	N
			FC=	6032,94117647059	N
			FD=	18177,7777777778	N
			FE=	14872,7272727273	N
			FF=	40506,4	N
			Fwy=	40506,4	N
		Obliczam długości wpustów z nacisków powierzchniowych
				12	dobieram	25
			lB=	21	dobieram	22
			lC=	19	dobieram	26
N[kW]=	8		lD=	36	dobieram	38
ir2=	0,313432835820896		lE=	33	dobieram	36
ir3=	0,323076923076923		lF=	67	dobieram	2x40
			lwy=	67	dobieram	2x40
zC=	21
zE=	21	V. Obliczam przekładnię na zagrzanie
		Wyznaczam moc tarcia dla kół stożkowych wg [XI-17]
				0,0664	[kW]
				0,0715	[kW]
				0,072	[kW]
					0,2099	[kW]
		Zatem współczynnik pewności na zagrzanie:
				2,3	>1

---

Sheet 3: Makro1

	Makro2 (o)	indeksgorny (O)
#NAME?	#NAME?	#NAME?
#NAME?	#NAME?	#NAME?
#NAME?	#NAME?
#NAME?
#NAME?