AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA

IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE

PROJEKT INSTALACJI BUDOWLANYCH I ELEKTRYCZNYCH DOMU JEDNORODZINNEGO

ACS-X „SIECIECH”

Wykonała:

MŁODAWSKA AGATA Budownictwo, rok II

Część 1

Instalacja zimniej i ciepłej wody

DANE O CZĘŚCI BUDOWLANEJ

Omawiany budynek znajduje się w Krakowie. Jest podpiwniczony, posiada dwie kondygnacje o wysokości 3,06 m, w tym wysokość w świetle stropów jest równa 3,06 m. Dla potrzeb projektowania przyjęto, że:

– rzędna terenu +35,00 m

– rzędna podłogi w piwnicy +32,50 m

– rzędna podłogi parteru +35,55 m

– rzędna podłogi pierwszej kondygnacji +38,06 m

– rzędna spodu ławy fundamentowej +32,00 m

– głębokość przemarzania gruntu h_z = 1,0m

Źródło zaopatrzenia w wodę

Źródłem zaopatrzenia budynku w wodę będzie przewód miejskiej sieci wodociągowej o średnicy 100 mm, ułożony w odległości 10 m od budynku na głębokości 1,80 m pod powierzchnią terenu (poziom –1,80 m). Przyjęto dyspozycyjną wysokość ciśnienia H=30 m (co odpowiada ciśnieniu 0,30 MPa).

Obliczenia instalacji wodociągowych

Przyjęto sieć przewodów wewnętrznych z dolnym rozdziałem wody, zasilaną bezpośrednio z przewodu wodociągowego. Woda ciepła będzie przygotowywana centralnie w węźle cieplnym w pomieszczeniu instalacyjnym.

Przewody wewnętrzne wody będą wykonane z rur polipropyleny klasy PN 20 dla wody ciepłej i rur polipropyleny klasy PN 10 dla widy zimnej.

Układ funkcjonalny pomieszczeń pozwala na zasilenie całego budynku przy pomocy czterech pionów: dwóch pionów zimnej wody i dwóch pionów wody ciepłej.

Wyposażenie sanitarne budynku na poszczególnych kondygnacjach zostało pokazane na rzutach 1.1 – 1.6. Natomiast schematy obliczeniowe instalacji wodociągowej pokazano na rysunkach 1.7 i 1.8. Dla wykonania obliczeń instalacji wykonano rysunki aksonometryczne 1.9

Przepływ obliczeniowy wody dla budynku oraz dla poszczególnych odcinków instalacji ustalono wg następującego wzoru:

q – przepływ obliczeniowy [dm³/s]

q_n – suma normatywnych wypływów [dm³/s]

Wysokość strat ciśnienia w sieci wewnętrznej ustalono z monogramu dla rur polipropylenowych. Wysokość strat miejscowych dla rur polipropylenowych przyjęto jak podział procentowy (20% i 25%) od sumy strat liniowych.

Wysokość strat ciśnienia w obrębie wodomierza skrzydełkowego można obliczyć ze wzoru:

h = h_max

q – przepływ obliczeniowy [m³/h]

q_max – maksymalny strumień objętości [m³/h]

h_max – wysokość straty ciśnienia przy przepływie q_max [m]

W wyniku szczegółowych obliczeń zestawionych w tablicach 1.1 i tablicy 1.2. ustalono, że wymagana wysokość ciśnienia wody wynosi 50,22 m i jest ono większe od wysokości ciśnienia dyspozycyjnego sieci wodociągowej, które wynosi 30 m. Ciśnienie dyspozycyjne nie jest wystarczające do tego, aby budynek był zasilany bezpośrednio z sieci wodociągowe, poprawne zaprojektowana instalacja powinna mieć dobrany hydrofor.

Tablica 1.1 Zestawienie danych i wyników hydraulicznego obliczenia przewodów wody zimnej

Odcinek	Długość odcinka L [m]	Suma qn na odcinku Σqn(odc)	Suma qn od początku przewodu Σqn [dm^3/s]	Przepływ obliczeniowy q [dm^3/s]	Średnica przewodu DN [mm]	Obliczeniowa prędkość przepływu V [m/s]	Jednostkowa strata ciśnienia R [Pa/m]		Wysokość straty ciśnienia hl L*R [kPa]
1-2	1,90	0,07	0,07	0,07	15	0,60	400		0,760
2-3	0,60	0,70	0,77	0,47	22	1,30	1000		0,600
3-4	0,78	0,07	0,84	0,49	22	1,40	1100		0,858
5-6	1,35	0,15	0,15	0,15	15	0,90	1800		2,430
4-5	3,91	0,15	0,30	0,26	22	0,85	400		1,564
4-7	3,06	0,00	1,14	0,58	22	1,50	2000		6,120
8-9	0,51	0,15	0,15	0,15	15	0,90	1800		0,918
7-8	0,55	0,07	0,22	0,21	22	0,85	400		0,220
7-10	2,26	0,00	1,36	0,64	35	1,00	1000		2,260
11-12	0,45	0,07	0,07	0,07	15	0,60	400		0,180
10-12	0,87	0,25	0,32	0,27	22	0,85	400		0,348
10-13	9,06	0,00	1,68	0,72	35	0,90	250		2,265
1'-2'	1,91	0,15	0,15	0,15	15	1,00	1050		2,006
2'-3'	1,04	0,07	0,22	0,21	22	1,40	1150		1,196
3'-4'	1,15	0,70	0,70	0,44	22	1,35	1050		1,208
3'-5'	2,26	0,00	0,92	0,52	22	1,50	1700		3,842
5'-6'	6,58	0,25	0,25	0,23	22	0,85	400		2,632
5'-13	3,06	0,00	1,17	0,59	35	0,70	250		0,765
13-15	0,10	0,00	2,85	0,95	35	1,25	600		0,060
14-15	0,30	0,80	0,80	0,48	35	1,00	450		0,135
15-16	0,10	0,00	3,65	1,08	42	1,25	650		0,065
Suma strat liniowych i miejscowych pomniejszonych Σhi Wysokość ciśnienia przed baterią czerpalną Wysokość strat ciśnienia w obrębie wodomierza domowego Wysokość geometryczna położenia baterii czerpalnej (od przewodu wodociągowego)								33,31 10,00 1,05 5,86
Wymagana wysokość ciśnienia wody doprowadzonego z sieci miejskiej								50,22

Tablica 1.2. Zestawienie danych i wyników hydraulicznego obliczenia przewodów wody ciepłej

Odcinek	Długość odcinka L [m]	Suma qn na odcinku Σqn(odc)	Suma qn od początku przewodu Σqnm [dm^3/s]	Przepływ obliczeniowy q [dm^3/s]	Średnica przewodu DN [mm]	Obliczeniowa prędkość przepływu v [m/s]	Jednostkowa strata ciśnienia R [Pa/m]		Wysokość straty ciśnienia hl L*R [m]
1-2	2,75	0,07	0,07	0,07	15	0,60	400		1,100
2-3	0,78	0,07	0,14	0,14	15	1,00	900		0,702
4-5	1,35	0,15	0,15	0,15	15	1,00	1000		1,350
3-4	3,92	0,15	0,30	0,26	22	1,00	600		2,352
3-6	3,06	0,00	0,44	0,33	22	1,50	1050		3,213
6-7	0,51	0,07	0,07	0,07	15	0,60	400		0,204
6-8	2,26	0,00	0,51	0,36	22	1,50	1100		2,486
8-9	1,32	0,07	0,07	0,07	15	0,60	400		0,528
8-10	13,37	0,00	0,58	0,39	35	0,75	180		2,407
1'-3'	1,91	0,15	0,15	0,15	15	1,00	1000		1,910
2'-3'	0,88	0,07	0,07	0,07	15	0,60	400		0,352
2'-10	2,26	0,00	0,22	0,21	15	1,50	1100		2,486
10-11	0,10	0,00	0,80	0,48	35	0,60	150		0,015
Suma strat Σhii Wysokość ciśnienia przed baterią czerpalną Wysokość strat w obrębie wymiennika Wysokość geometryczna położenia baterii czerpalnej (od przewodu wodociągowego)								19,29 10,00 2,90 5,86
Wymagana wysokość ciśnienia wody w przewodzie wodociągowym								38,05

24. Część 2

Odprowadzenie ścieków i wody deszczowej

ODPROWADZENIE ŚCIEKÓW

Instalacja kanalizacyjna została zaprojektowana dla budynku mieszkalnego o wysokości dwóch kondygnacji z podpiwniczeniem. Wysokość kondygnacji oraz rzędne przyjęto tak jak dla instalacji wodociągowych.

Instalacja kanalizacyjna obejmująca dwa piony będzie odprowadzać ścieki z budynku poprzez przykanalik do kanału sieci kanalizacyjnej rozdzielczej.

OBLICZENIE INSTALACJI KANALIZACYJNEJ

Rozmieszczenie przyborów sanitarnych w mieszkaniu pokazano w części 1 na rysunkach 1.1 – 1.3. Rzuty 2.1 -2.3 przedstawiają schemat instalacji kanalizacyjnej. Schemat pionów kanalizacyjnych pokazano na rys. 2.4, a przekrój po najdłuższej trasie przewodu kanalizacyjnego od pionu nr 2.5 do kanału ogólnospławnego sieci miejskiej pokazano na rys. 2.6 Średnica kanału jest równa 0,5m, a rzędna dna kanału w miejscu połączenia przykanalika wynosi +31,50m. Przykanalik wykonany będzie z rur PCV o średnicy 150mm ze spadkiem nie mniejszym niż 5%. Na przykanaliku zaprojektowano studzienkę rewizyjną z kręgów betonowych o średnicy 100cm. Instalacja wykonana będzie z przewodów PCV o średnicach 150mm, 100mm, łączonych kielichowo z uszczelnieniem w postaci uszczelki gumowej. Piony kanalizacyjne będą miały średnicę 100mm i wychodzić będą ponad dach z zakończeniem w postaci rury wywiewnej o średnicy 150mm.

Poziome przewody kanalizacyjne prowadzone będą z odpowiednim spadkiem. Przewody instalacji w pomieszczeniach prowadzone będą przy ścianach nośnych.

Instalację kanalizacyjną zaprojektowano zgodnie z obowiązującymi normami i wiedzą techniczną dotyczącą projektowania instalacji budowlanych.

Do wykonania projektu wykorzystano następujące normy : PN-92/B-01706 oraz PN-84/B-01701.

Tablica 2.1. Zestawienie spadków i rzędnych punktów charakterystycznych głównego przewodu odpływowego i przykanalika.

Punkt odcinka		Długość odcinka L [m]	Spadek i [%]	Różnica wysokości Δh [m]	Rzędne punktu		Średnica D [m]
początkowy	końcowy				początkowego	końcowego
1 2 3	2 3 4	7,60 1,46 3,63	2 2 5	0,15 0,03 0,18	31,86 31, 71 31,68	31,71 31,68 31,50	0,10 0,10 0,15

W celu wyznaczenia średnic przewodów odpływowych pod budynkiem oraz średnicy przykanalika wyznaczono przepływ obliczeniowy ścieków:

q=0,5· , [dm3/s]

AWs- równoważnik odpływu, zależny od rodzaju podłączonego przyboru

Wykorzystano następujące wartości równoważników:

- zlewozmywak 1,0

- miska ustępowa 2,5

- wanna 1,0

- pralka automatyczna 1,0

- brodzik 1,0

- umywalka, bidet 0,5

Tablica 2.2 Zestawienie wyników hydraulicznego obliczania głównego przewodu odpływowego i przykanalika.

Odcinek		Suma AWS na odcinku ΣAWS	Suma AWS od początku przewodu ΣAWS	Przepływ obliczeniowy q [dm3/s]	Średnica przewodu D [m]	Spadek przewodu I [%]
przewodu odpływowego	przykanalika
1-2		9,00	9,00	1,50	0.10	2
2-3		4,00	4,00	1,00	0.10	2
	3-4		13	1,80	0.15	5

Zaprojektowano średnicę pionu d=0.1 m oraz średnicę kanałów na odcinku 1-2 i 2-3 d=0.1m, natomiast średnica przykanalika zgodnie z normą wynosi 0.15m.

ODPROWADZANIE ŚCIEKÓW OPADOWYCH

Przy instalacji odprowadzania ścieków opadowych rynny są mocowane pod okapem połaci dachowej, ze spadkiem ok. 0,5% w kierunku rur spustowych mocowanych w ścianie budynku. Rynny oraz rury spustowe wykonane są z tworzywa sztucznego (PCV). Ścieki opadowe odpływają z rur spustowych do kanalizacji. Około 1m nad powierzchnią terenu rurę spustową zamienia się na żeliwną rurę kielichową z osadnikiem wyposażonym w ruszt, na którym zatrzymują się grubsze zanieczyszczenia spłukiwane z powierzchni dachu. Piony deszczowe łączone są przewodem odpływowym kanalizacji ogólnospławnej. Zaprojektowano piony o średnicy 0,12m dla odprowadzania ścieków z połaci dachowej. Są one rozstawione na rogach ścian budynku. Zaprojektowano przewód odpływowy kanalizacji ogólnospławnej o średnicy 0,12m i spadku 10%.

OBLICZENIOWY PRZEPŁYW ŚCIEKÓW DESZCZOWYCH

Obliczeniowy przepływ ścieków deszczowych oblicza się wg wzoru:

gdzie:

ψ – współczynnik przepływu (dla dachów o nachyleniu powyżej 15˚ - ψ=1,0)

A – powierzchnia odwadniania [m2] (A=181 m2)

I – miarodajne natężenie deszczu [dm3/(s·ha)] (I=300 dm3/(s·ha) – zgodnie z PN-92/B-01707)

Część 3

Instalacja gazowa

OPIS TECHNICZNY

Instalacja gazu ma być zasilana przez przyłącze ø 20 mm z gazociągu ulicznego niskoprężnego, znajdującego się w odległości 10 m od budynku. Wyposażenie domu składa się z kotła gazowego dwufunkcyjnego centralnego ogrzewania oraz kuchenki czteropalnikowej.

Gaz ma być doprowadzany do budynku przez główny kurek domowy umieszczony wraz z gazomierzem przeciążalnym typu 4G6 w szafce o wymiarach 50x60x40 cm, znajdującej się na zewnętrznej ścianie budynku.

Schemat doprowadzenia gazu oraz jego rozprowadzenie po budynku pokazano na rysunku 3.1 i 3.2.

Przewody zaprojektowano w postaci rur stalowych bez szwu wg PN/H 74219 o średnicy 20 mm. Przewody prowadzić pod stropem nad parterem po wierzchu ściany ( nad tynkowo) piwnicach odległości 2 cm od ściany, ze spadkiem 0,4 % układać nad przewodami wody oraz prądu przy zachowaniu odległości jak niżej:

• 10 cm od poziomych przewodów wodociągowych i kanalizacyjnych (nad tymi przewodami)

• 10 cm od poziomych przewodów cieplnych (nad tymi przewodami)

• 10 cm od pionowych instalacji wodociągowych, kanalizacyjnych i cieplnych oraz przewodów innych instalacji z wyjątkiem elektrycznych,

• 20 cm od przewodów telekomunikacyjnych,

• 10 cm od nie uszczelnionych puszek z rozgałęźnymi zaciskami instalacji elektrycznej (nad tymi puszkami)

• 60 cm od urządzeń iskrzących jak: wyłączników, łączników, bezpieczników, przekaźników, gniazd wtykowych, jeśli nie są one umieszczone we wnękach, oddzielonych od siebie przegrodą z materiałów niepalnych

Przejścia przewodów gazowych przez przegrody budowlane wykonać w tulejach ochronnych, wystających po 3 cm z każdej strony przegrody. Przed każdym aparatem gazowym oraz przed i za gazomierzem zamontować odcinające zawory kulkowe.

Odbiorniki gazowe

Projekt przewiduje montaż następującego aparatu gazowego:

Rodzaj aparatu gazowego	szt.
Kuchenka gazowa cztero palnikowa	1
Kocioł dwufunkcyjny	1

Aparaty gazowe łączone są przy pomocy dwuzłączek.

Część 4

Parametry obliczeniowe środowiska dla SO, SW, SKP.

Wybór obudowy budynku i jej obliczenie ciepłochłonne.

Obliczenia strat ciepła.

PARAMETRY OBLICZENIOWE ŚRODOWISKA

Budynek jest zlokalizowany w III strefie klimatycznej (Kraków), co odpowiada wg normy PN-82/B-02403 zewnętrznej temperaturze obliczeniowej -20 ⁰C.

PARAMETRY OBLICZENIOWE POWIETRZA WEWNĘTRZNEGO

Obliczenia wartości temperatury powietrza wewnętrznego przyjmowane do obliczeń zapotrzebowania na moc cieplną zostały przyjęte wg PN-82/B-02402 i zaznaczone są na rysunkach 4.1, 4.2, 4.3. Schemat rozmieszczenie grzejników przedstawiono na rysunku 4.4.

DOBÓR OBUDOWY BUDYNKU I JEJ OBLICZENIE CIEPŁOTECHNICZNE

Dla projektowanego budynku wybrano następujące materiały budowlane:

- ściany zewnętrzne jednowarstwowa z pustaka Porotherm 38 P+W

- tynk wapienny wewnętrzny

- tynk cementowo-wapienny

- ściany wewnętrzne nośne pustak Porotherm 30 P+W

- ściany wewnętrzne działowe bloczki gipsowe

- podłoga na gruncie z betonu ocieplona styropianem

- strop miedzy kondygnacjami Akermana

- dach dwuspadowy o konstrukcji drewnianej ocieplony wełną mineralną

Obliczenie współczynnika ciepła dokonano na podstawie normy PN-EN ISO 6946. W obliczeniach użyto następujących wzorów:

Opór cieplny przegrody:

R= [m²K/W]

gdzie:

l - grubość poszczególnych warstw ściany [m]

λ – współczynnik przewodzenia ciepła [W/mK]

Współczynnik przenikania ciepła:

U_o= ,

gdzie:

R- opór cieplny przegrody [m²K/W],

R_i- wewnętrzny opór napływu ciepła [m²K/W],

R_e- zewnętrzny opór odpływu ciepła [m²K/W],

Przykładowe obliczenia współczynnika przenikania ciepła dla ścian zewnętrznych:

R= [m²K/W]

[m²K/W]

Współczynnik przenikania ciepła bez uwzględnienia mostków cieplnych:

U_o=

gdzie:

R_i- wewnętrzny opór napływu ciepła, przyjęto R_i = 0,12 [m²K/W]

R_e- zewnętrzny opór odpływu ciepła, przyjęto R_e = 0,04 [m²K/W]

[m²K/W]

Współczynnik przenikania ciepła z uwzględnieniem mostków cieplnych:

[m²K/W]

dla zadanej ściany U = 0,34 + 0,05 = 0,39 [m²K/W]

Obliczenia współczynnika przenikania ciepła dla poszczególnych przegród przedstawiono w następujących tabelach:

Tablica 4.1 Ściana zewnętrzna.

Lp.	Materiał warstwy	λ	Warstwa	R
		[W/mK]	[m]	[m^2K/W]
1	Tynk wapienny wewnętrzny	0,700	0,015	0,021
2	Porotherm 30 P+W	0,350	0,380	1,086
3	Filc izolacyjny URSA DF40	0,038	0,120	3,158
4	Tynk cementowo-wapienny zewnętrzny	0,820	0,015	0,018
	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2K]	0,23

Tablica 4.2 Ściany wewnętrzne nośne

Lp.	Materiał warstwy	λ	Warstwa	R
		[W/mK]	[m]	[m^2K/W]
1	Tynk wapienny	0,7	0,015	0,021
2	Porotherm 30 P+W	0,350	0,380	1,086
3	Tynk wapienny	0,7	0,015	0,021
	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2K]	0,89

Tablica 4.3 Ściany wewnętrzne działowe.

Lp.	Materiał warstwy	λ	Warstwa	R
		[W/mK]	[m]	[m^2K/W]
1	Tynk wapienny	0,70	0,015	0,021
2	Pustak gipsowy	1,71	0,188	0,342
3	Tynk wapienny	0,70	0,015	0,021
	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2K]	2,604

Tablica 4.4 Posadzka na gruncie - strefa II.

Lp.	Materiał warstwy	λ	Warstwa	R
		[W/mK]	[m]	[m^2K/W]
1	Gładź cementowa	0,82	0,03	0,037
2	Styropian ROOFMATE SL-A	0,03	0,10	3,333
3	Beton	1,7	0,10	0,088
	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2K]	0,29

Tablica 4.5 Strop między kondygnacjami.

Lp.	Materiał warstwy	λ	Warstwa	R
		[W/mK]	[m]	[m^2K/W]
1	Gładź cementowa	0,82	0,03	0,037
2	Strop Akermana	0,7	0,235	0,336
3	Filc izolacyjny Ursa DF40	0,038	0,04	1,053
4	Tynk wapienny	0,7	0,015	0,021
	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2K]	0,69

Tablica 4.6 Dach

Lp.	Materiał warstwy	λ	Warstwa	R
		[W/mK]	[m]	[m^2K/W]
1	Płyta gipsowo kartonowa	0,23	0,025	0,108
2	Filc izolacyjny URSA DF40	0,038	0,150	3,947
4	Folia dachowa	0,18	0,0005	0,003
5	Dachówka ceramiczna	0,75	0,015	0,02
	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2K]	0,25

Tablica 4.7 Inne przegrody

Lp.	Nazwa przegrody	U
		[W/m^2K]
1	Drzwi wewnętrzne	2,5
2	Okno	1,3
3	Drzwi zewnętrzne	2

OBLICZENIE STRAT CIEPŁA

Strata ciepła przez przenikanie wyrażają się wzorem:

Q=Q_z+Q_o+Q_d+Q_p+Q_w+Q_pg

gdzie:

Q_z – strata ciepła przez przenikanie przegród zewnętrznych.

Q_o – strata ciepła w wyniku przenikanie przez okna.

Q_d – strata ciepła w wyniku przenikania przez stropodach.

Q_p – strata ciepła w wyniku przenikania przez strop nad piwnicą nie ogrzewaną

przez ścianymiędzy pomieszczeniem ogrzewanym i nie ogrzewanym.

Q_w – zapotrzebowanie na ciepło na podgrzanie powietrza wentylacyjnego.

Q_pg – strata ciepła w wyniku przenikania przez podłogę pomieszczeń

ogrzewanych w piwnicy do gruntu.

Straty ciepła przez pojedynczą przegrodę:

Q_o = U(t_i-t_e)A

gdzie:

U – współczynnik przenikania ciepła [W/m²K]

t_i – obliczeniowa temperatura powietrza w pomieszczeniu [^oC]

t_e – obliczeniowa temperatura w przestrzeni przyległej do danej przegrody [^oC]

A – pole powierzchni przegrody [m²]

Zapotrzebowanie na ciepło do wentylacji:

Q_w = 0,34 * V * (t_i-t_e)

gdzie:

t_i – obliczeniowa temperatura powietrza w pomieszczeniu [^oC]

t_e – obliczeniowa temperatura w przestrzeni przyległej do danej przegrody [^oC]

V – strumień objętości powietrza wentylacyjnego [m³/h]

DOBÓR ŹRÓDŁA CIEPŁA

W niniejszym projekcie do domu jednorodzinnego dobrany został kompaktowy gazowy kocioł kondensacyjny z wbudowanym podgrzewaczem ciepłej wody użytkowej, automatyką i armaturą. Viessman Vitodens 343-F posiada funkcję współpracy z kolektorami słonecznymi.

Charakterystyka:

• Moc cieplna:  3,8-19,0 kW

• Paliwo: gaz ziemny lub gaz płynny

• Sprawność znormalizowana: do 109%

• Modulowany palnik promiennikowy MatriX z zakresem płynnej regulacji mocy 1:5 (od 20 do 100 % mocy cieplnej) - najwyższy standard spalania "bezpłomieniowego" z niskimi emisjami i wysoką efektywnością

• Podgrzewacz ciepłej wody użytkowej o pojemności 220 litrów, wykonany zestali nierdzewnej

• Zbędne boczne odstępy serwisowe: wszystkie komponenty dostępne są od przodu

• System ładowania podgrzewacza c.w.u. z oszczędzającą energię blokadą ładowania przez kocioł, gdy występują korzystne warunku nasłonecznienia

• S topień pokrycia potrzeb ciepła dla podgrzwewu c.w.u. przez instalację solarną: do 60% rocznie

• Oszczędność energii elektrycznej do napędu pomp obiegowych: do 70% rocznie dzięki wysokoefektywnym pompom (klasa energetyczna A)

• Praca w trybie zamkniętym komory spalania, niezależnym od pomieszczenia dla bezpiecznej i efektywnej eksploatacji urządzenia

Viessman Vitodens 343-F

OBLICZANIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO DLA WYBRANEGO POMIESZCZENIA

Do obliczeń wybrano pokój znajdujący się na parterze budynku.

Zapotrzebowanie na ciepło pomieszczenia określa się zależnością:

Q = Q_p (1 + d₁ + d₂) + Q_w

gdzie:

Q_p – strata ciepła przez przenikanie [W]

Q_w – zapotrzebowanie na ciepło do wentylacji

d₁ – dodatek do strat ciepła pomieszczenia dla wyrównania wpływu niskich

temperatur powierzchni przegród, uwzględniamy w celu utrzymania

wymaganej temperatury odczuwalnej

d₂ – dodatek do strat ciepła pomieszczenia uwzględniający skutki nasłonecznienia

przegród i pomieszczeń. Dodatek d₂ zależy od rodzaju przegrody, a dla

przegród pionowych do ich orientacji względem stron świata.

Strata ciepła przez pojedynczą przegrodę:

Q_o = U(t_i-t_e)A

gdzie:

U – współczynnik przenikania ciepła [W/m²K]

t_i – obliczeniowa temperatura powietrza w pomieszczeniu [^oC]

t_e – obliczeniowa temperatura w przestrzeni przyległej do danej przegrody [^oC]

A – pole powierzchni przegrody [m²]

Zapotrzebowanie na ciepło do wentylacji z uwzględnieniem zysków ciepła:

Q_w = [0,34 (t_i-t_e)-7]V

gdzie:

t_i – obliczeniowa temperatura powietrza w pomieszczeniu [^oC]

t_e – obliczeniowa temperatura w przestrzeni przyległej do danej przegrody [^oC]

V – kubatura pomieszczenia [m³]

Tablica 4.8 Zestawienie strat ciepła przez przenikanie.

Lp.	Rodzaj przegród	U [W/m^2K]	A [m^2]	ti [^oC]	te [^oC]	Qo [W]
1	Ściana zewnętrzna południowa	0,23	10,23	20	-20	94,12
2	Ściana zewnętrzna zachodnia	0,23	11,32	20	-20	104,14
3	Powierzchnia okna	1,3	2,7	20	-20	140,4
4	Powierzchnia drzwi	2	1,8	20	20	0
		Qp = ∑Qo				338,66

Pomieszczenie składa się z dwóch ścian chłodzących, jedna od strony południowej druga od zachodniej.

Wartości dodatków:

d₁ = 0,00

d₂ = -0,05

Zapotrzebowanie na ciepło wentylacji:

Q_w = 491,99 [W]

Zapotrzebowanie na moc cieplną dla danego pomieszczenia wynosi:

Q = 847,58 [W]

DOBÓR GRZEJNIKA DLA ROZPATRYWANEGO POMIESZCZENIA

Na podstawie obliczeń zapotrzebowanie na moc cieplną pomieszczeń zaleca się następujące wykonanie ogrzewania:

Grzejnik płytowy Promo C11 Compact o wymiarach 1000x500 [mmxmm] i mocy 868 [W].

W skład układu automatycznej redukcji temperatury wchodzą:

- zawór mieszający czterodrogowy

- pompa obiegowa

- napęd elektryczny zwoju mieszającego

- czujnik temperatury zewnętrznej

- czujnik temperatury zasilania

- nastawnik temperatury wewnętrznej

Część 5

Wentylacja i klimatyzacja

SYSTEM WENTYLACJI

Układ pomieszczeń budynku wymaga zastosowania trzech kominów. Rozmieszczenie pionów wentylacyjnych pokazano na rysunkach 5.1 - 5.3. natomiast przekroje i rzuty bloku kanałów wentylacyjnych przedstawione są na rysunkach 5.4 - 5.6

OBLICZENIE SYSTEMU WENTYLACYJNEGO WYBRANEGO POMIESZCZENIA

Do obliczeń wybrano łazienkę znajdującej się na parterze.

Objętość powietrza usuwanego: V = 50 [m³/h]

Wysokość kanału: h = 5,5 [m]

Kubatura pomieszczenia: V = 5,64 [m³]

Gęstość powietrza zewnętrznego: [kg/m³]

Gęstość powietrza wewnętrznego: [kg/m³]

Nadciśnienie: [Pa]

Przyjęty przekrój przewodu: [m²]

Prędkość powietrza w przewodzie:

[m/s]

gdzie:

V – objętość powietrza usuwanego [m³/s]

A – pole przekroju przewodu [m²]

Wyliczona wartość prędkości mieści się w dopuszczalnym przedziale ( 0,3 ÷ 0,8 ) [m/s]. Z uwagi na niezmienny przekrój kanału, prędkość strumienia powietrza jest stała na całej długości przewodu.

DOBÓR KLIMATYZATORA

Klimatyzowanym pomieszczeniem w budynku będzie pokój, znajdujący się na parterze.

Parametry rozpatrywanego pomieszczenia:

Powierzchnia gabinetu: 11,9 [m²]

Wysokość w świetle: 2,60 [m]

Powierzchnia ścian zewnętrznych:

od południa: 10,23 [m²]

od zachodu: 11,32 [m²]

powierzchnia ścian wewnętrznych 21,55 [m²]

powierzchnia okna skierowanego na S: 2,7 [m²]

przewidziana liczba osób: 2

objętość powietrza infiltracji: 31 [m³/h]

Zewnętrzne obciążenie chłodnicze:

- przenikanie ciepła przez strop Q_D =

- przenikanie ciepła przez podłogę Q_B = 0

- przenikanie ciepła przez ścianę zewnętrzną Q_A =

- przenikanie ciepła przez ścianę wewnętrzną Q_I =

- przenikanie ciepła przez okna:

a) położenie S, z ochroną przeciwsłoneczną

m² W/m² = 486 W

Wewnętrzne obciążenie chłodnicze:

- ciepło od osób: Q_p = 2 os W/os = 200W

- ciepło od oświetlenia: Q_p = współczynnik czasu = 100W

- ciepło od maszyn: Q_p = W/m² = 400W

Całkowite obciążenie chłodnicze wynosi Q_S = 1927,5 W

Określenie całkowitej wydajności chłodniczej urządzenia klimatyzacyjnego:

- współczynnik czasu pracy urządzenia klimatyzacyjnego f_s = ok. 0,7

- całkowita wydajność chłodnicza urządzenia

W

Zainstalowany zostanie klimatyzator ścienny firmy Kroll typu Mono-Split AW 35

Dane techniczne:

Chłodzenie: 3520 [W]

Ogrzewanie: 3550 [W]

Wentylacja: 580 [m³/h]

Pobór mocy: 1240 [W]

Zasilanie elektryczne: 230 [V]

Natężenie prądu: 5,7 [A]

Poziom hałasu: 56 [dB]

Gabaryty: 300 x 810 x 195 [mm] (wys. x szer. x głeb.)

Masa: 9 [kg]

Część 6

Instalacja elektryczna

DANE OGÓLNE

Projekt niniejszy obejmuje instalacje elektryczne wewnętrzne, instalacje światła, gniazd wtykowych ogólnego przeznaczenia i odgromową.

ZASILANIE

Dom zasilany jest z sieci Zakładu Energetycznego w Krakowie, z pobliskiej stacji słupowej poprzez zestaw złączowo-pomiarowy w ogrodzeniu posesji.

POMIAR ENERGII ELEKTRYCZNEJ

Dla projektowanego budynku przewidziano pomiar bezpośredni trój fazowy jedno taryfowy energii czynnej licznikiem typu C 52. Pomiar energii zlokalizowano w zestawie złączowo-pomiarowym „ZZP” na zewnątrz budynku.

TABLICA ROZDZIELCZA

Jako tablicę rozdzielczą „TR” zastosować należy typową rozdzielnicę wnękową 48 polową. Tablica wyposażona jest w wyłącznik główny typu FR 104, wyłączniki instalacyjne S190 oraz wyłączniki przeciwpożarowe różnicowoprądowe P 300.

Dla tablicy rozdzielczej podpięte są następujące obwody:

1. Gniazda w garażu i pomieszczeniach gospodarczych

2. Gniazda w piwnicy

3. Gniazda w kotłowni

4. Oświetlenie piwnicy

5. Oświetlenie zewnętrzne

6. Oświetlenie parteru

7. Gniazda w pokoju i gabinecie parteru

8. Gniazda w łazience i kuchni parteru

9. Oświetlenie piętra

10. Gniazda w pokojach na piętrze

11. Gniazda w łazience na piętrze

INSTALACJA ŚWIATŁA I GNIAZD WTYCZKOWYCH OGÓLNEGO PRZEZNACZENIA

Instalacja światła i gniazd wtykowych należy wykonać przewodami DY 1,5 i 2,5 mm² ułożonymi w rurkach karbowanych giętkich RKLG ø16 oraz ø18 pod tynkiem. Rodzaje zastosowanego osprzętu przedstawiono na rysunku 6.1, - 6.3. W projekcie nie podano konkretnych typów zastosowanego osprzętu, a jedynie jego charakter. W instalacji oświetleniowej poszczególne obwody zakończono wypustkami sufitowymi i ściennymi pozostawiając dobór opraw oświetleniowych użytkownikowi. Przy wykonywaniu instalacji elektrycznej w łazienkach nie należy instalować puszek rozgałęźnych.

INSTALACJA SYGNALIZACJI WEJŚCIOWEGO

Dzwonek na napięciu 220 V zasilany jest z obwodu oświetleniowego. Dzwonek zainstalowano w holu przy wejściu, natomiast przycisk na zewnątrz budynku przy drzwiach wejściowych. Użytkownik może zlecić instalowanie przycisku w furtce ogrodzenia wraz z doprowadzeniem przewodów. W takim przypadku zaleca się połączenie przycisku z instalacją domofonu i otwierania furtki zamkiem elektrycznym.

INSTALACJA ODGROMOWA

W celu ochrony budynku przed wyładowaniami atmosferycznymi zaprojektowano instalację odgromową na dachu wykonaną przewodem FeZn ø7 mm. Przewody odprowadzające do złącz kontrolnych należy wykonać przewodem FeZn ø7 mm, a od złącz do uziomu płaskownikiem FeZn 25 x 4 mm. Uziom otokowy wykonać płaskownikiem ocynkowanym FeZn 25 x 4 mm ułożonym na głębokości 0,7 m w odległości 1 m od fundamentów budynku. Uziom należy połączyć w ziemi z wszystkimi kanalizacjami wykonanymi z rur stalowych. Złącza kontrolne instalować na wysokości 1,8 m nad poziomem terenu.

BILANS MOCY W BUDYNKU

Tablica 6.1. Zestawienie mocy zainstalowanych odbiorników.

Rodzaj odbiorników	Liczba szt.	Średnia moc zainst. [kW]	Moc łączna [kW]
Oświetlenie ogólne	33	0,06	1,98
Gniazda wtyczkowe do odbiorników przenośnych	71	0,22	15,62
Pralka	1	1,50	1,50
Lodówka	1	1,40	1,40
Klimatyzator	1	1,24	1,24
Odkurzacz centralny	1	1,50	1,50
Komputer	3	0,40	1,20
TV	2	0,40	0,80
		Razem	25,24

Zakładając współczynnik jednoczęstości użytkowania poszczególnych odbiorników równy k=0,6 moc przyłączeniową określa się następująco:

[kW]

Przewidywane roczne zużycie energii:

dni [kWh]

gdzie:

Pp – moc przyłączeniowa

t – średni czas użytkowania w ciągu doby, np. 5 godziny

[kWh]

Część 7

Instalacja centralnego odkurzania

OPIS INSTALACJI

System centralnego odkurzania składa się z instalacji rur PCV o ø 50 mm zakończonych gniazdami ssącymi, centralnej jednostki ssącej oraz elastycznego węża ssącego. Jednostka centralna, czyli właściwy odkurzacz umieszczony jest w pomieszczeniu gospodarczym. Gniazda ssące przypominają budową gniazda elektryczne, są zabezpieczone klapkami, zamykającymi je automatycznie, kiedy są nieużywane. Projektowany system zakłada wykorzystanie systemu push/pull nie wymaga się doprowadzenia instalacji elektrycznej do gniazd, gdyż jest to mechaniczno-ciśnieniowy system włączania i wyłączania odkurzacza centralnego poprzez wydłużenie i skracanie teleskopowej rączki. Powietrze pochodzące z odkurzacza, po przepuszczeniu przez system filtrujący, jest wyrzucane na zewnątrz budynku. Dzięki temu kurz i wszystkie jego składniki są skutecznie i w całości wyprowadzane z pomieszczeń mieszkalnych.

Schemat rozmieszczenia pionów oraz gniazd ssących pokazano na rys. 7.1, 7.2, 7.3.

DOBÓR ODKURZACZA CENTRALNEGO

Do projektowanego domu jednorodzinnego dobrano odkurzacz centralny firmy BEAM typ SERENITY+ 2750

Dane techniczne:

Z astosowanie: domy jednorodzinne

Obsługiwana powierzchnia: ok. 300 [m²]

Rodzaj powierzchni: wszystkie typy

Siła ssąca: 442 [W]

Wytwarzanie podciśnienia: 33,2 [kPa]

Wydajność: 48,2 [l/s]

Pojemność worka: 15 [l]

Natężenie dźwięku: 64,3 [dB]

Moc Silnika: 1500 [W]

Zasilanie: 220/240 [V], 50 [Hz]

Gabaryty: 280 x 1065 [mm] (szer. x wys.)

Maksymalna długość rurociągu: 45 [m]

Maksymalna liczba gniazd ssących: 8