Projekt 1 ława i stopa

ŁAWA FUNDAMENTOWA

Parametry geotechniczne

0,00 1,00

2,64

1,75

16,00

1,51 0,43 0,75

25,90

17,17

7,17

0,17 0,00

2,71

2,00

22,00

1,64 0,40 0,65

26,59

19,62

9,62

0,43 0,00

2,71

1,90

28,00

1,48 0,45 0,83

26,59

18,64

8,64

0,00 0,59

2,65

2,00

22,00

1,64 0,38 0,62

26,00

19,62

9,62

#°

& &

19,09

140000,00

0,80 175000,00

20,03

37500,00

0,75

50000,00

19,00

17,10

31,00

27,90

19,08

22500,00

0,75

30000,00

14,00

12,60

25,00

22,50

19,90

110000,00

0,90 122222,22

33,50

30,15

0,00

Dane materiałowe

Beton B20,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 0,87 MPa, γ

* 25

;

, stal St 3SX,

* 210 MPa,

ciężar objętościowy zasypki fundamentu γ

* 18

;

, ciężar objętościowy posadzki

w piwnicy γ

* 23

;

Obciążenia

Rodzaj obciążenia

(obliczeniowego)

Stałe i zmienne

długotrwałe

305

Stałe, zmienne oraz

wyjątkowe

375

Wstępne przyjęcie wymiarów fundamentu i głębokości posadowienia

Przyjęto głębokość posadowienia 3,2m.

Przyjęto wstępnie wysokość 0,4 m, szerokość 1,8 m

rodek podstawy ławy przesunięto względem osi ściany o

* 0,05 D (w prawo) ku

rodkowi budynku.

Obciążenia obliczeniowe:

- ciężar ławy:

* 0,4 · 1,80 · 25 * 18,00

- ciężar gruntu nad odsadzką ławy z zewnątrz budynku:

* 0,70 · L0,5 · 17,17 M 1,5 · 19,62O * 26,611

- ciężar gruntu nad odsadzką ławy od strony piwnicy:

* 0,80 · 0,25 · 19,62 * 3,924

- ciężar posadzki od strony piwnicy:

* 0,80 · 0,15 · 23 * 2,760

* 18,00 M 26,611 M 3,924 M 2,760 * 51,295

Wartość obliczeniowa sumy ciężarów fundamentu, gruntu nad odsadzkami i posadzki:

* T E

· V

WWU

* 18,00 · 1,1 M 26,611 · 1,2 M 3,924 · 1,2 M 2,760 · 1,3 * 60,03

Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążeń stałych i zmiennych długotrwałych

Obciążenia pionowe podłoża:

* X

M E

* 305 M 60,03 * 365,03

Moment wypadkowej obciążenia podłoża względem środka podstawy ławy:

* 0,05D, Y * 0,4D, Z

* 0,55 D, Z

* Z

* 0,50D

[

* [

M \

· Y ] X

· B

] E

· Z

M LE

M E

O · Z

* 20 M 10 · 0,40 ] 305 · 0,05 ] 26,611 · 0,55 M L3,924 M 2,760O · 0,50

* ]2,5438

IJD

Mimośród obciążenia podłoża względem środka podstawy ławy:

[

* ^

]2,5438

357,23 ^ * 0,0070D _

6 *

1,80

6 * 0,3D

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu podstawy.

Sprawdzenie odrywania podstawy ławy od podłoża

Obciążenie pionowe podłoża:

* X

M E

* 375 M 60,03 * 435,03

Moment wypadkowej obciążenia podłoża względem środka podstawy ławy:

* 0,05D, Y * 0,40D, Z

* 0,55 D, Z

* Z

* 0,50D

[

* [

M \

· Y ] X

· B

] E

· Z

M LE

M E

O · Z

* 25 M 12 · 0,4 ] 375 · 0,05 ] 26,611 · 0,55 M L3,924 M 2,760O · 0,50

* ]0,2438

IJD

Mimośród obciążenia podłoża względem środka podstawy ławy:

[

* ^

]0,2438

427,23 ^ * 0,0006D _

4 *

1,80

4 * 0,45D

Odrywanie podstawy fundamentu od podłoża nie występuje.

Sprawdzenie stanu granicznego nośności w poziomie posadowienia

Nośność graniczna ławy na 1mb (Płaski Stan Odkształcenia - L>>B)

Warunek obliczeniowy:

_ D · a

Wbc

Współczynnik korekcyjny należy zmniejszyć, ze względu na wyznaczenie parametrów

wytrzymałościowych gruntów metodą B:

D * 0,9 · 0,9 * 0,81
Podłoże uwarstwione o schemacie grunt „mocny – słaby”, zatem powstaje fundament

zastępczy.

Wymiary fundamentu zastępczego:

Y * 3,2 ] 2,4 * 0,8 D d ` * 1,8 D

e *

4 Y * 0,2 D

* ` M e * 1,8 M 0,2 * 2,00 D

Obliczeniowe obciążenie podstawy fundamentu:

* J

M `

· T V

· Y

· V

* 435,03 M 2 · 19,62 · 0,8 · 1,1 * 469,56 IJ

Podłoże w obrębie warstwy o miąższości

Y * ` * 2,0 D:

– glina pylasta zwięzła, skonsolidowana o symbolu B,

* 0,43, Y * 2,0 D

· j * V

· V

* 18,64 · 0,9 * 16,78

Parametry wytrzymałościowe gliny:

* n · 0,9 * 25,00 · 0,9 * 22,5 IXo

* p · 0,9 * 14,00° · 0,9 * 12,60°

* 3,16 J

* 0,31 J

* 9,72

Moment obciążeń względem środka podstawy ławy zastępczej:

[

* [

M \

· Y * ]0,2428 M 12 · 0,8 * 9,36 IJD

[

9,36

469,56 * 0,02D

- Wymiary fundamentu:

`s * 2,0 ] 2 · 0,02 * 1,96 D
Wpływ nachylenia wypadkowej obciążenia:

tju *

469,56 * 0,0256

tju

tjp *

0,0253

tj12,60° *

0,0256

0,2235 v 0,1143 w

* 0,97 w

* 0,95 w

* 0,96

Obciążenie podłoża obok ławy rzeczywistej i ławy zastępczej:

· j · x

yUR

* T i

· j · Y

z{|

}

· j * V

· V

* 23,0 · 0,8 * 18,4

· j * V

· V

* 19,62 · 0,9 * 17,66

yUR

* Y

M Y

* 0,15 M 1,45 * 1,6 D

· j · x

yUR

* 18,40 · 0,15 M 17,66 · 1,45 * 28,364 IXo

Opór graniczny podłoża:

Wbc

* `

· J

· n

· w

M J

· i

· j · x

yUR

· w

M J

· i

· j · `

· w

* 1,96 · 9,72 · 22,5 · 0,96 M 3,16 · 28,364 · 0,97 M 0,31 · 16,78 · 1,96 · 0,95

* 600,938

Sprawdzenie warunku obliczeniowego:

* 469,56

D _ D · a

Wbc

* 600,938 · 0,81 * 486,760

Szerokość ławy B = 1,8 m jest wystarczająca ze względu na nośność podłoża.

Stan graniczny użytkowania

Obciążenie jednostkowe przekazywane na podłoże przez ławy:

1,2 *

305

1,2 * 254,167

* 51,295

` · 1,0 M

` · 1,0 *

254,167

1,8 M

51,295

1,8 * 169,701

Podział podłoża na warstewki obliczeniowe:

Y d

2 *

1,8

2 * 0,9D

Odprężenie podłoża wykopem:

ssss * LV

· Y

M V

· Y

O · * L19,62 · 1,9 M 17,17 · 0,5O · * 45,863

* 2L

Naprężenia wywołane obciążeniem przekazywanym przez ławę A:

Naprężenia wtórne i dodatkowe:

ssss ] j

ssss _

] j

ssss

]

Naprężenia pod ławą A wywołane obciążeniem od ławy B

* 2L

]

Naprężenia pod ławą A wywołane obciążeniem od ławy C

* 2L

]

Naprężenia pod ławą A wywołane obciążeniem od ławy D

* 2L

]

Naprężenia pod ławą A wywołane obciążeniem od ławy E

* 2L

]

Wartości odprężenia podłoża

. ¢. ¢. ¢

¤¤

!, ¦

§ * !, ¨©

¤¤¤

¤ª

««, ©

§ * , ¬©

ssss¯

¤¤

¤¤¤

¤ª

0000

0,00

0,2500

0,00

0,2500

45,863

1111

0,8

0,13

0,2133

0,13

0,2498

42,478

2222

0,3

1,1

0,18

0,1870

0,18

0,2494

40,030

3333

0,8

1,9

0,32

0,1315

0,32

0,2470

34,716

4444

0,8

2,7

0,45

0,0978

0,45

0,2422

31,185

5555

0,6

3,3

0,55

0,0809

0,55

0,2371

29,166

6666

0,8

4,1

0,68

0,0647

0,68

0,2286

26,903

7777

0,8

4,9

0,82

0,0531

0,82

0,2187

24,930

8888

0,8

5,7

0,95

0,0443

0,95

0,2081

23,152

9999

0,8

6,5

1,08

0,0374

1,08

0,1973

21,534

0,3

6,8

1,13

0,0353

1,13

0,1933

20,964

Wartości obciążenia podłoża, naprężeń wtórnych i dodatkowych pod ławą A

. ¢. ¢. ¢

¥ *

¨«

¨, ± * §, §¬

²³

´³

0000

0,00

1,00000

169,701

45,863

123,838

1111

0,8

0,44

0,85336

144,815

42,478

102,338

2222

0,3

1,1

0,61

0,74814

126,960

40,030

86,931

3333

0,8

1,9

1,06

0,52600

89,263

34,716

54,546

4444

0,8

2,7

1,50

0,39107

66,366

31,185

35,181

5555

0,6

3,3

1,83

0,32353

54,903

29,166

25,737

6666

0,8

4,1

2,28

0,25898

43,950

26,903

17,046

7777

0,8

4,9

2,72

0,21239

36,042

24,930

11,113

8888

0,8

5,7

3,17

0,17719

30,070

23,152

6,918

9999

0,8

6,5

3,61

0,14979

25,419

21,534

3,886

0,3

6,8

3,78

0,14105

23,936

20,964

2,971

Wartości naprężeń pionowych pod ławą A wywołane obciążeniem od sąsiedniej ławy B

. ¢. ¢. ¢

¤¤

©, ¦¬

* !, ¦¦©

¤¤¤

¤ª

, §

* !, §!©

²¥

¤¤

¤¤¤

¤ª

0,00

0,2500

0,00

0,2500

0,000

0,8

0,13

0,2496

0,13

0,2488

0,263

0,3

1,1

0,18

0,2489

0,18

0,2470

0,644

0,8

1,9

0,32

0,2447

0,32

0,2370

2,621

0,8

2,7

0,45

0,2365

0,45

0,2203

5,498

0,6

3,3

0,55

0,2278

0,55

0,2051

7,700

0,8

4,1

0,68

0,2136

0,68

0,1836

10,160

0,8

4,9

0,82

0,1976

0,82

0,1627

11,844

0,8

5,7

0,95

0,1811

0,95

0,1435

12,768

0,8

6,5

1,08

0,1648

1,08

0,1263

13,082

0,3

6,8

1,13

0,1589

1,13

0,1204

13,078

Wartości naprężeń pionowych pod ławą A wywołane obciążeniem od sąsiedniej ławy C

. ¢. ¢. ¢

¤¤

¨¨, ¦¬

* ¨, ¦¦©

¤¤¤

¤ª

¦, §

* ¨, §!©

²µ

¤¤

¤¤¤

¤ª

0,00

0,2500

0,00

0,000

0,8

0,13

0,2497

0,13

0,007

0,3

1,1

0,18

0,2493

0,18

0,017

0,8

1,9

0,32

0,2468

0,32

0,084

0,8

2,7

0,45

0,2417

0,45

0,223

0,6

3,3

0,55

0,2362

0,55

0,380

0,8

4,1

0,68

0,2269

0,68

0,653

0,8

4,9

0,82

0,2161

0,82

0,982

0,8

5,7

0,95

0,2044

0,95

1,342

0,8

6,5

1,08

0,1923

1,08

1,707

0,3

6,8

1,13

0,1878

1,13

1,842

Wartości naprężeń pionowych pod ławą A wywołane obciążeniem od sąsiedniej ławy D

. ¢. ¢. ¢

¤¤

¨¬, ¦¬

* «, ¦¦©

¤¤¤

¤ª

¨©, §

* «, §!©

²¶

¤¤

¤¤¤

¤ª

¨!

0,00

0,2500

0,00

0,2500

0,000

0,8

0,13

0,2498

0,13

0,2497

0,001

0,3

1,1

0,18

0,2494

0,18

0,2494

0,002

0,8

1,9

0,32

0,2470

0,32

0,2469

0,010

0,8

2,7

0,45

0,2421

0,45

0,2421

0,029

0,6

3,3

0,55

0,2370

0,55

0,2368

0,052

0,8

4,1

0,68

0,2283

0,68

0,2280

0,094

0,8

4,9

0,82

0,2183

0,82

0,2179

0,152

0,8

5,7

0,95

0,2075

0,95

0,2069

0,223

0,8

6,5

1,08

0,1965

1,08

0,1956

0,307

0,3

6,8

1,13

0,1924

1,13

0,1914

0,341

Wartości naprężeń pionowych pod ławą A wywołane obciążeniem od sąsiedniej ławy E

. ¢. ¢. ¢

¤¤

««, ©

* , ¬©

¤¤¤

¤ª

«!, ¬

* , ·©

²¸

¤¤

¤¤¤

¤ª

¨!

0,00

0,2500

0,00

0,2500

0,000

0,8

0,13

0,2498

0,13

0,2498

0,000

0,3

1,1

0,18

0,2494

0,18

0,2494

0,000

0,8

1,9

0,32

0,2470

0,32

0,2470

0,002

0,8

2,7

0,45

0,2422

0,45

0,2422

0,007

0,6

3,3

0,55

0,2371

0,55

0,2370

0,012

0,8

4,1

0,68

0,2286

0,68

0,2285

0,022

0,8

4,9

0,82

0,2187

0,82

0,2186

0,037

0,8

5,7

0,95

0,2081

0,95

0,2079

0,055

0,8

6,5

1,08

0,1973

1,08

0,1971

0,078

0,3

6,8

1,13

0,1933

1,13

0,1930

0,088

Zestawienie wartości naprężeń pierwotnych, odprężenia, wtórnych i dodatkowych pod ławą A

%¹ º

. ». ». »

sssss

¾¿

∆¼

!, ¼

45,863

0,000

169,701

0,000

169,701

45,863

123,838

13,759

0,8

61,559

42,478

19,081

144,815

0,271

145,086

42,478

102,608

102,338

18,468

0,3

1,1

67,151

40,030

27,121

126,960

0,663

127,624

40,030

87,594

86,931

20,145

0,8

1,9

82,063

34,716

47,347

89,263

2,717

91,980

34,716

57,264

54,546

24,619

0,8

2,7

96,975

31,185

65,790

66,366

5,757

72,123

31,185

40,938

35,181

29,093

0,6

3,3

108,159

29,166

78,993

54,903

8,143

63,045

29,166

33,880

25,737

32,448

0,8

4,1

115,855

26,903

88,952

43,950

10,930

54,879

26,903

27,976

17,046

34,757

0,8

4,9

123,551

24,930

98,621

36,042

13,014

49,056

24,930

24,126

11,113

37,065

0,8

5,7

131,247

23,152

108,095

30,070

14,388

44,458

23,152

21,306

6,918

39,374

0,8

6,5

138,943

21,534

117,409

25,419

15,175

40,594

21,534

19,060

3,886

41,683

0,3

6,8

141,829

20,964

120,865

23,936

15,349

39,284

20,964

18,320

2,971

42,549

9.1

Obliczenie osiadania całkowitego

ssss *

· Y

[

· Y

[

* ÄÁ

ssss M Á

Osiadanie całkowite ławy A wynosi:

* T Á

* j Ä * 1

* T Á

* j Ä * 0

9.2

Osiadanie w okresie eksploatacji obiektu

Osiadanie które powstanie od chwili zakończenia budowy:

* T Á

· Z

* j Ä * 1

* T Á

· Z

* j Ä * 0

Współczynnik r pozwala uwzględnić tę część osiadań całkowitych warstwy, która zachodzi

po zakończeniu stanu surowego budowy.

Obliczenia osiadań ławy A

. ». ». »

ssss&

45,863

123,838

0,8

44,170

113,223

37500,00

50000,00

0,07

0,24

0,8

42,478

102,608

0,3

41,254

95,101

22500,00

30000,00

0,04

0,13

1,1

40,030

87,594

0,8

37,373

72,429

22500,00

30000,00

0,10

0,26

1,9

34,716

57,264

0,8

32,951

49,101

22500,00

30000,00

0,09

0,17

2,7

31,185

40,938

0,6

30,175

37,409

22500,00

30000,00

0,06

0,10

3,3

29,166

33,880

0,12

28,983

33,337 110000,00 122222,22

0,00

3,42

28,801

32,795

Osiadanie ławy A – całkowite oraz następujące po zakończeniu budowy obiektu

ssssÇ

Osiadanie całkowite

Osiadanie

· %

w fazie eks

fazie eks

fazie eksploatacji

ploatacji

obiektu

Ú * ¨

Ú * !

Ú * ¨

Ú * !

0,07

0,24

0,31

0,24

0,50

0,16

0,12

0,04

0,13

0,17

0,13

0,50

0,08

0,06

0,10

0,26

0,36

0,26

0,50

0,18

0,13

0,09

0,17

0,26

0,17

0,50

0,13

0,09

0,06

0,10

0,16

0,10

0,50

0,08

0,05

0,00

0,01

0,00

RAZEM

0,36

0,90

1,27

0,90

0,63

0,45

9.3

Analiza posadowienia na ławach wg. stanu granicznego użytkowania

Dopuszczalne wartości odkształceń budynku:

śS.à~

* 7nD á

à~

* 0,003 â

à à~

* 1,0 nD ã

C à~

* 0,0020 ä 0,0033

Zestawienie szerokości ław oraz osiadań, które nastąpiły w okresie od zakończenia budowy,

do zakończenia konsolidacji podłoża:

Ława

AAAA

BBBB

CCCC

DDDD

EEEE

Szerokość ławy

1,8

2,34

1,8

Osiadanie [m]

0,0063

0,0076

0,0082

0,0076

0,0063

Osiadanie średnie

Wartości osiadań poszczególnych ław są mniejsze od wartości osiadania dopuszczalnego

równego 7,0 cm

śS.à~

* 7nD max Á

* 0,82 nD

śS

∑ Á

· `

∑ `

T Á

· `

* 1,8 · 0,0063 M 2,34 · 0,0076 M 2,34 · 0,0082 M 2,34 · 0,0076 M 1,8 · 0,0063

* 0,0772 D

T `

* 2 · 1,8 M 3 · 2,34 * 10,62 D

śS

∑ Á

· `

∑ `

0,0772

10,62 * 0,0073 D

śS.à~

* 7nD Á

śS

* 0,73nD

Warunek stanu granicznego użytkowania, dotyczący ograniczenia osiadań średnich budynku,

jest spełniony.

Przechylenie budynku

Początek układu współrzędnych przyjęto w osiach ławy A

T ñ

* 0

M 4,8

M 10,8

M 16,8

M 21,6

* 888,48 D

T ñ

* 0

T ñ

* 0 M 4,8 M 10,8 M 16,8 M 21,6 * 54 D

T ñ

· Á

* 0 · 0,0063 M 4,8 · 0,0076 M 10,8 · 0,0082 M 16,8 · 0,0076 M 21,6 · 0,0063

* 0,388 m

* 0 T

· Á

* 0

T Á

* 0,0063 M 0,0076 M 0,0082 M 0,0076 M 0,0063 * 0,036 D

ò * 5 Lównôeo łoõO
Otrzymano układ równań o postaci:

888,48o M 54n * 0,388

54o M 5n * 0,036
Stąd:

o * ]0,000003; n * 0,007228
Gdy b=0, to:

á * |o| * 0,000003 _ á

à~

* 0,003

Warunek stanu granicznego użytkowania dotyczących przechylenia budynku jest spełniony.

Wygięcie budynku

Dotyczy trzech sąsiednich ław :

A, B, C

}

] Á

}

] Á

0,0082 ] 0,0063

10,80

]

0,0082 ] 0,0076

* 0,0000759

* 0,0000759 _ ã

C à~

* 0,0020 ä 0,0033

}

ó · Ló · Á

] ó

· Á

}

] ó

· Á

O *

10,80 · L10,80 · 0,0076 ] 4,8 · 0,0082 ] 6 · 0,0063O

* 0,0004556 D * 0,04556 nD _ â

à à~

* 1,0 nD

B, C, D

}

] Á

}

] Á

0,0082 ] 0,0076

* 0,0002

* 0,0002 _ ã

C à~

* 0,0020 ä 0,0033

}

ó · Ló · Á

}

] ó

· Á

}

] ó

· Á

O *

12 · L12 · 0,0082 ] 6 · 0,0076 ] 6 · 0,0076O

* 0,0006 D * 0,06 nD _ â

à à~

* 1,0 nD

C, D, E

}

] Á

}

] Á

0,0082 ] 0,0063

10,80

]

0,0082 ] 0,0076

* 0,0000759

* 0,0000759 _ ã

C à~

* 0,0020 ä 0,0033

}

ó · Ló · Á

] ó

· Á

}

] ó

· Á

O *

10,80 · L10,80 · 0,0076 ] 4,8 · 0,0082 ] 6 · 0,0063O

* 0,0004556 D * 0,04556 nD _ â

à à~

* 1,0 nD

Warunek stanu granicznego użytkowania dotyczący wygięcia budynku jest spełniony.

10. Wymiarowanie ławy żelbetowej

- dla ławy symetrycznej

` · ø ù

[

M \

· Y

ú *

1,0 · `

1,0 · 1,8

* 0,54 D

yûü

sssssss *

375

1,8 · 1,0 M

25 M 12 · 0,4 ] 375 · 0,05

0,54

375

1,8 M

11,05

0,54 * 228,796 IXo

yÂR

ssssss *

375

1,8 · 1,0 ]

25 M 12 · 0,4 ] 375 · 0,05

0,54

375

1,8 ]

11,05

0,54 * 187,870 IXo

Beton B20,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 0,87 MPa, γ

* 25

;

, stal St 3SX,

* 210 MPa,

otulina

c * 50 mm.

Przyjęto

wstępnie

Y * 0,40D

pręty

ý14;

* Y ] n ] 0,5ý * 0,4 ] 0,05 ] 0,5 · 0,014 * 0,343 D

Zginanie ławy żelbetowej – Moment zginajacy wspornik ławy obliczony względem

krawędzi ściany:

[

1,0 · Á

6 · L2

yûü

O *

1,0 · 0,8

L2 · 228,796 M 210,607O * 0,1067 · 668,199

* 71,297 IJD

Obliczanie zbrojenia wsporników ławy:

þ *

[

0,85 · â

· e ·

71,297

0,85 · 10600 · 1,0 · 0,343

71,297

1060 * 0,067

þ *

1 ] 0,5

* 0,068 _

WW.Uy

* 0,62

i *

0,85 · â

0,85 · 10,6

210

· 0,068 * 0,00292 * 0,3%

* ie * 0,00292 · 1 · 0,343 * 0,001002D

* 10,02 nD

Przyjęto ostatecznie 7 prętów

ý14 n 25 nD - þ

* 10,77 nD

, Átoó þ g

Sprawdzenie ławy na przebicie p przekroju A-A

}

* · tj45° * 0,36 D

}

* Á ]

}

* 0,8 ] 0,36 * 0,44

mmm

* 218,792 IXo

yûü

· n

}

· 1,0 *

228,796 M 218,792

· 0,44 * 223,794 · 0,44 * 98,47 IJ

Warunek przebicia wspornika ławy:

· * 870 · 1,0 · 0,343 * 298,41 IJ J

* 98,47 IJ

Przebicie ławy nie nastapi.

STOPA FUNDAMENTOWA

10.

Parametry geotechniczne

2,64

1,75

1,51 0,43 0,75

25,90

17,17

9,09

0,00 0,48

2,65

1,75

16,00

1,51 0,43 0,76

26,00

17,17

9,11

0,00 0,00

2,65

1,90

24,00

1,53 0,42 0,73

26,00

18,64

9,25

0,00 0,59

2,65

2,00

22,00

1,64 0,38 0,62

26,00

19,62

9,90

#°

& &

19,09

140000,00

0,80 175000,00

19,11

60000,00

0,80

75000,00

30,50

27,45

0,00

19,25

60000,00

0,80

75000,00

30,50

27,45

0,00

19,90

110000,00

0,90 122222,22

33,50

30,15

0,00

11.

Przyjęcie wymiarów stopy

` * 2,2 D Y * 0,9 D
ø * 2,9 D õ * 0,4 D
o

* 1,4 D o

* 1,0 D

x * 1,7 D

12.

Zestawienie obciążeń

Schemat

Rodzaj

obciążenia

(obliczeniowego)

Stałe i zmienne

długotrwałe

1015

-300

Stałe i zmienne

długotrwałe

i krótkotrwałe

1645

-265

-875

143

-30

Stałe i zmienne

długotrwałe i
krótkotrwałe

oraz wyjątkowe

1805

-307

-970

170

-35

Schemat

Rodzaj

obciążenia

(obliczeniowego)

Stałe i zmienne

długotrwałe

1015

-300

Stałe i zmienne

długotrwałe

i krótkotrwałe

1687

265

-715

121

Stałe i zmienne

długotrwałe i
krótkotrwałe

oraz wyjątkowe

1910

295

-815

137

13.

Obciążenia obliczeniowe

Stopa fundamentowa

* V

· ?` · ø · õ M o

· o

· LY ] õO M

· ?

ø ] o

2 · LY ] õO · o

` ] o

2 · LY ] õO · o

@ M

3 ·

ø ] o

2 ·

` ] o

· LY ] õO@ · V

* V

· V

* 25 · ?2,2 · 2,9 · 0,4 M 1,4 · 1,0 · L0,9 ] 0,4O M

3 ·

· ?

2,9 ] 1,4

· L0,9 ] 0,4O · 1,0 M

2,2 ] 1,0

· L0,9 ] 0,4O · 1,4@ M

3 ·

2,9 ] 1,4

2,2 ] 1,0

· L0,9 ] 0,4O@ · 1,1 * 25 · 4,082 · 1,1 * 112,26 IJ

Grunt nad fundamentem

E

* V

mû

· ` · ø · Y

]

] LY

] YO · `

śUûR

· ø

śUûR

· V

* 17,17 · 4,73 · 1,1 * 89,34 IJ

Posadzka
E

* V

mû

· ` · ø ] `

śUûR

· ø

śUûR

· · V

* 23,0 · 0,921 · 1,3 * 27,54 IJ

Wartość obliczeniowa sumy ciężarów fundamentu, gruntu nad fundamentem i posadzki:

E

* T E

* 112,26 M 89,34 M 27,54 * 229,13 IJ

14.

Sprawdzenie położenia wypadkowej obliczeniowego obciążenia stałego i zmiennego i

długotrwałego

Schemat I, środek podstawy fundamentu w osi słupa

- obciążenie pionowe podłoża fundamentu

* X

M E

* 1015 M 229,13 * 1244,13 IJ

- moment obciążeń względem środka podstawy stopy

[

* [

] \

· Y * ]300 ] 42 · 0,9 * ]337,80 IJD

- mimośród wypadkowej obciążeń względem środka podstawy stopy

Sü

* B

[

* ]

337,80

1244,13 * ]0,27 D |]0,27 D| _

6 *

3,5

6 * 0,583 D

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu przekroju. Mimośród jest jednak duży, dlatego

przesuwamy środek ciężkości podstawy stopy w kierunku zgodnym do zwrotu osi x:

üC

* ]0,30 D

Zatem:

sss * X

M E

* 1015 M 229,13 * 1244,13 IJ

[

* [

] \

· Y ] X

· B

üC

* ]300 ] 42 · 0,9 ] 1015 · L]0,30O * ]33,3 IJD

* ] 33,3

1244,13 * ]0,03D

yûü

` · ø · 1 M

6 · B

ø *

1295,33

2,2 · 3,5 · 1 M

6 · |]0,03 |

3,5

* 205,803IXo

yUR

` · ø · 1 ]

6 · B

ø *

1295,33

2,2 · 3,5 · 1 ]

6 · |]0,03 |

3,5

* 184,206 IXo

yûü

yUR

205,803

184,206 * 1,117 d 3 ]

15.

Sprawdzenie warunków dotyczących położenia wypadkowej obciążeń stałych

i zmiennych długotrwałych i krótkotrwałych

Schemat I

sss * X

M E

* 1645 M 229,13 * 1874,13 IJ

[

sssss * [

] \

· Y ] X

· B

üC

* ]875 ] 143 · 0,9 ] 1645 · L]0,30O * ]510,20 IJD

[

Sü

sssss * [

M \

· Y * ]265 M L]30O · 0,9 * ]292,00 IJD

[

sssss

sss * ]

510,20

1874,13 * ]0,27 D

[

Sü

sssss

sss * ]

292,00

1874,13 * ]0,16 D

ø M

` *

|]0,24 |

2,9 M

|]0,16|

2,2 * 0,1647 _

Wypadkowa znajduje się w rdzeniu podstawy.

Schemat II

Smm

ssss * X

M E

* 1687 M 229,13 * 1916,13 IJ

[

sssss * [

] \

· Y ] X

· B

üC

* ]715 ] 121 · 0,9 ] 1687 · L]0,30O * ]317,8 IJD

[

Sü

sssss * [

M \

· Y * 265 M 30 · 0,9 * 292,00 IJD

[

sssss

Smm

ssss * ]

317,8

1916,13 * ]0,17D

[

Sü

sssss

Smm

ssss *

292,0

1916,13 * 0,15 D

ø M

` *

|]0,17|

2,9 M

|0,15|

2,2 * 0,11 _

Wypadkowa znajduje się w rdzeniu podstawy. Odrywanie fundamentu od podłoża nie

występuje.

16.

Sprawdzenie warunków dotyczących położenia wypadkowej obciążeń stałych,

zmiennych i wyjątkowych

Schemat I

sss * X

M E

* 1805 M 229,13 * 2034,13 IJ

[

sssss * [

] \

· Y ] X

· B

üC

* ]970 ] 170 · 0,9 ] 1805 · L]0,30O * ]581,50 IJD

[

Sü

sssss * [

M \

· Y * ]307 M L]35O · 0,9 * ]338,50 IJD

[

sssss

sss * ]

581,50

2034,13 * ]0,29 D

[

Sü

sssss

sss * ]

338,50

2034,13 * ]0,17 D

ø M

` *

|]0,29 |

2,9 M

|]0,17|

2,2 * 0,1742

Wypadkowa wychodzi z rdzenia podstawy. Powstaje szczelina pod podstawą fundamentu. Jej

zasięg jest mniejszy od dopuszczalnego, gdy:

ø M 0,255

` M 0,255

d 0,32

Zatem:

ø M 0,255

` M 0,255

|]0,29 |

2,9 M 0,255

|]0,17|

2,2 M 0,255

* 0,234 d 0,32

Zasięg szczeliny nie przekracza dopuszczalnego. Wypadkowa działa w obszarze IV.

Schemat II

Smm

ssss * X

M E

* 1910 M 229,13 * 2139,13 IJ

[

sssss * [

] \

· Y ] X

· B

üC

* ]815 ] 137 · 0,9 ] 1910 · L]0,30O * ]365,30 IJD

[

Sü

sssss * [

M \

· Y * 295 M 35 · 0,9 * 326,50 IJD

[

sssss

Smm

ssss * ]

365,30

2139,13 * ]0,17 D

[

Sü

sssss

Smm

ssss *

326,50

2139,13 * 0,15 D

ø M

` *

|]0,45 |

3,5 M

|0,15|

2,2 * 0,13 _

Wypadkowa znajduje się w rdzeniu podstawy.

17.

Sprawdzenie warunków stanu granicznego nośności od obciążeń stałych, zmiennych

i wyjątkowych

Schemat I

sss * X

M E

* 1805 M 229,13 * 2034,13 IJ

* 0,29 D

* 0,17 D

øs * ø ] 2 · B

* 2,9 ] 2 · 0,29 * 2,33 D

`s * ` ] 2 · B

* 2,2 ] 2 · 0,17 * 1,87 D

* 27,45°

- współczynniki nośności:

* 13,20 J

* 4,66

- współczynniki

Zoô w

óo a

Wbc

tju *

sss * ^

]35

2034,13^ * 0,0172

tju

tjp *

0,0172

tj27,45° *

0,0172

0,5195 v 0,0331 w

* 0,96 w

* 0,94

- współczynniki

Zoô w

óo a

Wbh

tju *

sss * ^

170

2034,13^ * 0,0836

tju

tjp *

0,0836

tj27,45° *

0,0815

0,5195 v 0,1609 w

* 0,89 w

* 0,78

- obliczeniowe obciążenia obok fundamentu w poziomie posadowienia

· j · x

yUR

* T i

· j · Y

z{|

}

· j * V

· V

* 23,0 · 0,8 * 18,40

· j * V

mû

· V

* 17,17 · 0,8 * 15,45

yUR

* Y

M Y

* 0,15 M 1,10 * 1,25 D

· j · x

yUR

* 18,40 · 0,15 M 15,45 · 1,10 * 19,758 IXo

- obliczeniowy średni ciężar gruntu pod podstawą stopy, do głębokości z = B = 2,2 m

· j *

∑ V

· Y

· V

∑ Y

17,17 · 0,8 · 0,9 M 9,25 · 1,4 · 0,9

2,2

* 10,92

- opór graniczny

Wbc

* `s · øs · 1 M 1,5 ·

øs · J

· i

· j · x

yUR

· w

M 1 ] 0,25 ·

øs · J

· i

· j · `s · w

* 1,87 · 2,33 ·

· ?1 M 1,5 ·

1,87

2,33 · 13,20 · 19,758 · 0,96 M 1 ] 0,25 ·

1,87

2,33 · 4,66 · 10,92 ·

· 1,87 · 0,94@ * 2708,159 IJ

sss * 2034,13 IJ _ D · a

Wbc

* 0,81 · 2708,159 IJ * 2193,608 IJ

Warunek nośności spełniony

- opór graniczny

Wbh

* `s · øs · 1 M 1,5 ·

øs · J

· i

· j · x

yUR

· w

M 1 ] 0,25 ·

øs · J

· i

· j · øs · w

* 1,87 · 2,33 ·

· ?1 M 1,5 ·

1,87

2,33 · 13,20 · 19,758 · 0,89 M 1 ] 0,25 ·

1,87

2,33 · 4,66 · 10,92 ·

· 2,33 · 0,78@ * 2544,085 IJ

sss * 2034,13 IJ _ D · a

Wbc

* 0,81 · 2544,085 IJ * 2060,709 IJ

Warunek nośności spełniony

Schemat II

Smm

ssss * X

M E

* 1910 M 229,13 * 2139,13 IJ

* 0,17 D

* 0,15 D

øs * ø ] 2 · B

* 3,5 ] 2 · 0,17 * 2,56 D

`s * ` ] 2 · B

* 2,2 ] 2 · 0,15 * 1,89 D

* 27,45°

- współczynniki nośności:

* 13,20 J

* 4,66

- współczynniki

Zoô w

óo a

Wbc

tju *

Smm

ssss * ^

2139,13 ^ * 0,0164

tju

tjp *

0,0164

tj27,45° *

0,0164

0,5195 v 0,0315 w

* 0,96 w

* 0,94

- współczynniki

Zoô w

óo a

Wbh

tju *

Smm

ssss * ^

137

2139,13^ * 0,0640

tju

tjp *

0,0640

tj27,45° *

0,0640

0,5195 v 0,1233 w

* 0,91 w

* 0,83

- opór graniczny

Wbc

* `s · øs · 1 M 1,5 ·

øs · J

· i

· j · x

yUR

· w

M 1 ] 0,25 ·

øs · J

· i

· j · `s · w

* 1,89 · 2,56 ·

· ?1 M 1,5 ·

1,89

2,56 · 13,20 · 19,758 · 0,96 M 1 ] 0,25 ·

1,89

2,56 · 4,66 · 10,92 ·

· 1,89 · 0,94@ * 2919,928 IJ

Smm

ssss * 2139,13 IJ _ D · a

Wbc

* 0,81 · 2919,928 IJ * 2365,142 IJ

Warunek nośności spełniony

- opór graniczny

Wbh

* `s · øs · 1 M 1,5 ·

øs · J

· i

· j · x

yUR

· w

M 1 ] 0,25 ·

øs · J

· i

· j · øs · w

* 1,89 · 2,56 ·

· ?1 M 1,5 ·

1,89

2,56 · 13,20 · 19,758 · 0,91 M 1 ] 0,25 ·

1,89

2,56 · 4,66 · 10,92 ·

· 2,56 · 0,83@ * 2855,311 IJ

Smm

ssss * 2139,13 IJ _ D · a

Wbc

* 0,81 · 2855,311 IJ * 2312,802 IJ

Warunek nośności spełniony

18.

Wymiarowanie stopy

Schemat I

sss * X

M E

* 1805 M 229,13 * 2034,13 IJ

[

sssss

sss * ]

581,50

2034,13 * ]0,29 D

[

Sü

sssss

sss * ]

338,50

2034,13 * ]0,17 D

ø M

` *

|]0,29 |

2,9 M

|]0,17|

2,2 * 0,1742

Wypadkowa wychodzi z rdzenia podstawy. Powstaje szczelina pod podstawą fundamentu. Jej

zasięg jest mniejszy od dopuszczalnego, gdy:

ø M 0,255

` M 0,255

d 0,32

Zatem:

ø M 0,255

` M 0,255

|]0,29 |

2,9 M 0,255

|]0,17|

2,2 M 0,255

* 0,234 d 0,32

Zasięg szczeliny nie przekracza dopuszczalnego. Wypadkowa działa w obszarze IV.

Siła

sss nie znajduje się w rdzeniu podstawy, zatem:

ã *

ø M

` *

|]0,29 |

2,9 M

|]0,17|

2,2 * 0,1773

* ã12 ] 3,9L6ã ] 1OL1 ] 2ãOL2,3 ] 2ãO

* 0,177312 ] 3,9L6 · 0,1773 ] 1OL1 ] 2 · 0,1773OL2,3 ] 2 · 0,1773O
* 2,072

yUR

* 0

yûü

sss ·

` · ø *

L2034,13 · 2,072O

2,2 · 2,9

* 660,614 IXo

Dla:

* 0,1

* 0,0773 ñ * 0,09; * 0,10

ñ · ø * 0,09 · 2,9D * 0,261 D
· ` * 0,1 · 2,2D * 0,220 D

Obliczenia dla kierunku podłużnego (L)

* 0,40D; e

* 0,60D; 0,15e

* 0,09D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D

Z prawej Á

* 1,45 D; Z lewej Á

* 0,85 D;

Wyinterpolowane odpory podłoża:

295,6 M 0

* 147,800 IXo

660,614 M 332,100

* 496,357 IXo

* 496,357 ] L496,357 ] 147,800O ·

1,45 M 0,09

2,9

* 311,261 IXo

* 496,357 ] L496,357 ] 147,800O ·

1,45 M 0,6 ] 0,09

2,9

* 260,781 IXo

Odsadzka podłużna z prawej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· `

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· `

* 260,781 ·

L0,85 M 0,09O

· 2,2

M L147,800 ] 260,781O

L0,85 M 0,09O

· 2,2

* 253,469 ] 73,209 * 180,260 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

* 310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,18026

310 · 0,81 * 7,18 nD

L2ý22 * 7,60 nD

, i * 0,03% ! 0,15%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

` *

0,4

2,2 * 0,18

0,2

W pasmach podłużnych

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 1,42 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2B= 110cm

0,626þ

* 4,76 nD

L4ý22 * 15,2 nD

; i * 0,15% O

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 1,42 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm

Odsadzka podłużna z lewej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· `

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· `

* 311,261 ·

L1,45 M 0,09O

· 2,2

M L496,357 ] 311,261O

L1,45 M 0,09O

· 2,2

* 812,005 M 143,566 * 955,571 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

* 310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,955571

310 · 0,81 * 38,06 nD

L11ý22 * 41,80 nD

, i * 0,21%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

` *

0,4

2,2 * 0,18

0,2

W pasmach podłużnych

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 7,12 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2B= 110cm

0,626þ

* 23,83 nD

L7ý22 * 26,6 nD

; i * 0,27% O

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 7,12 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm oraz co 14cm

Obliczenia dla kierunku poprzecznego (B)

* 0,40D; e

* 0,60D; 0,15e

* 0,06D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D

Z prawej Á

* 0,96 D; Z lewej Á

* 0,96 D;

Wyinterpolowane odpory podłoża:

660,614 M 295,6

* 478,107 IXo

332,1 M 0

* 166,050 IXo

* 478,107 ] L478,107 ] 166,050O ·

0,96 M 0,06

2,2

* 333,426 IXo

* 478,107 ] L478,107 ] 166,050O ·

0,96 M 0,4 ] 0,06

2,2

* 293,710 IXo

Odsadzka poprzeczna z prawej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· ø

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· ø

* 333,426 ·

L0,96 M 0,06O

· 2,9

M L478,107 ] 333,426 O

L0,96 M 0,06O

· 2,9

* 503,0 M 145,509 * 648,509 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

* 310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,648509

310 · 0,81 * 25,87 nD

L11ý18 * 27,97 nD

; i * 0,11% _ 0,15%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,018 * 0,84 D

ø *

0,6

2,9 " 0,2

W pasmach poprzecznych

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4L= 72,5cm

0,187þ

* 5,23 nD

L4ý18 * 10,17 nD

; i * 0,17%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2L= 145cm

0,626þ

* 17,51 nD

L8ý18 * 20,35 nD

; i * 0,17% O

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4L= 72,5cm

0,187þ

* 5,23 nD

L4ý18 * 10,17 nD

; i * 0,17%O

Pręty rozmieścić w obu przypadkach co 18cm

Odsadzka poprzeczna z lewej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· ø

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· ø

* 293,710 ·

L0,96 M 0,06O

· 2,9

M L166,050 ] 293,710O

L0,96 M 0,06O

· 2,9

* 443,085 ] 128,390 * 314,695 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

* 310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,314695

310 · 0,81 * 12,53 nD

L5ý18 * 12,72nD

; i * 0,05% ! 0,15%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,018 * 0,84 D

ø *

0,6

2,9

0,2

W pasmach poprzecznych

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4L= 72,5cm

0,187þ

* 2,38 nD

L4ý18 * 10,17 nD

; i * 0,17%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2L= 145cm

0,626þ

* 7,96 nD

L8ý18 * 20,35 nD

; i * 0,17% O

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4L= 72,5cm

0,187þ

* 2,38 nD

L4ý18 * 10,17 nD

; i * 0,17%O

Pręty rozmieścić w obu przypadkach co 18cm

Podsumowanie

Sprawdzanie stopy na przebicie

* 0,40D; e

* 0,60D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

Z prawej Á

* 1,54 D; Z lewej Á

* 0,94 D;

* e

M 2 * 0,40 M 2 · 0,84 * 2,08 D

LY ] O * 0,06D

Siły przebijające zbiera się z :

- małego trapezu o podstawach

* 0,4D oraz e

* 2,08D i wysokości * 0,84D

- prostokąta o bokach

] Y M LY ] Oñ` * 0,7D ñ 2,2D

* 261,440 IXo

* 520,058 IXo

- Oszacowana z dużym nadmiarem siła przebijająca wynosi:

* 660,614 · 0,7 · 2,2 * 1017,346 IJ

- Oszacowana z małym nadmiarem siła przebijająca wynosi:

660,614 M 520,058

· 0,7 · 2,2 * 909,117 IJ

- Oszacowana realistycznie siła przebijająca wynosi:

660,614 M 261,440

· 0,7 · 2,2 * 709,982 IJ

Klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

Wytrzymałość przekroju na przebicie wynosi:

* â

· þ * 1000 · ?

0,4 M 2,08

· 0,84@ * 1041,6 IJ

Przebicie stopy nie nastąpi :

1017,346 IJ _ 1041,6 IJ

Schemat II

Smm

ssss * X

M E

* 1910 M 229,13 * 2139,13 IJ

* ]0,17 D

* 0,15 D

ø M

` *

|]0,17|

2,9 M

|0,15|

2,2 * 0,11 _

Siła

Smm

ssss znajduje się w rdzeniu podstawy, zatem:

yUR

Smm

ssss

` · ø 1 ]

ø ]

` *

2139,13

2,2 · 2,9 1 ]

6 · 0,17

2,9 ]

6 · 0,15

2,2

* 335,287 · L1 ] 0,352 ] 0,409O * 80,134 IXo

yûü

Smm

ssss

` · ø 1 M

ø M

` *

2139,13

2,2 · 2,9 1 M

6 · 0,17

2,9 M

6 · 0,15

2,2

* 335,287 · L1 M 0,352 M 0,409O * 590,440 IXo

Smm

ssss

` · ø 1 ]

ø M

` *

2139,13

2,2 · 2,9 1 ]

6 · 0,17

2,9 M

6 · 0,15

2,2

* 335,287 · L1 ] 0,352 M 0,409O * 354,398 IXo

Smm

ssss

` · ø 1 M

ø ]

` *

2139,13

2,2 · 2,9 1 M

6 · 0,17

2,9 ]

6 · 0,15

2,2

* 335,287 · L1 M 0,352 ] 0,409O * 316,176 IXo

Obliczenia dla kierunku podłużnego (L)

* 0,40D; e

* 0,60D; 0,15e

* 0,09D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D

Z prawej Á

* 1,54 D; Z lewej Á

* 0,94 D;

Wyinterpolowane odpory podłoża:

354,398 M 80,134

* 217,266 IXo

590,440 M 316,176

* 453,308 IXo

* 453,308 ] L453,308 ] 217,266O ·

1,45 M 0,09

2,9

* 327,962 IXo

* 453,308 ] L453,308 ] 217,266O ·

1,45 M 0,6 ] 0,09

2,9

* 293,776 IXo

Odsadzka podłużna z prawej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· `

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· `

* 293,776 ·

L0,85 M 0,09O

· 2,2

M L217,266 ] 293,776O

L0,85 M 0,09O

· 2,2

* 285,539 ] 49,576 * 235,963 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

* 310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,235963

310 · 0,81 * 9,40 nD

L3ý22 * 11,40 nD

, i * 0,06% ! 0,15%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

` *

0,4

2,2 * 0,18

0,2

W pasmach podłużnych

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 1,76 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2B= 110cm

0,626þ

* 5,884 nD

L4ý22 * 15,20 nD

; i * 0,15% O

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 1,76 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm

Odsadzka podłużna z lewej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· `

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· `

* 327,962 ·

L1,45 M 0,09O

· 2,2

M L453,308 ] 327,962O

L1,45 M 0,09O

· 2,2

* 855,574 M 108,999 * 964,573 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

* 310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,964573

310 · 0,81 * 38,41 nD

L11ý22 * 41,80 nD

, i * 0,21%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

` *

0,4

2,2 * 0,18 " 0,2

W pasmach podłużnych

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 7,12 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2B= 110cm

0,626þ

* 23,83 nD

L7ý22 * 26,6 nD

; i * 0,27% O

Pasmo skrajne o

szerokości 1/4B= 55cm

0,187þ

* 23,83 nD

L2ý22 * 7,6 nD

; i * 0,15%O

Pręty rozmieścić odpowiednio co 28cm oraz co 14cm

Obliczenia dla kierunku poprzecznego (B)

* 0,40D; e

* 0,60D; 0,15e

* 0,06D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D

Z prawej Á

* 0,96 D; Z lewej Á

* 0,96 D;

Wyinterpolowane odpory podłoża:

316,176 M 80,134

* 198,155 IXo

590,440 M 354,398

* 472,419 IXo

* 472,419 ] L472,419 ] 198,155O ·

0,96 M 0,06

2,2

* 345,260 IXo

* 472,419 ] L472,419 ] 198,155O ·

0,96 M 0,4 ] 0,06

2,2

* 310,354 IXo

Odsadzka poprzeczna z prawej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· ø

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· ø

* 345,260 ·

L0,96 M 0,06O

· 2,9

M L198,155 ] 345,260 O

L0,96 M 0,06O

· 2,9

* 520,852 ] 147,946 * 372,906 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

* 310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,372906

310 · 0,81 * 14,85 nD

L14ý12 * 15,8 nD

; i * 0,06% ! 0,15%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

ø *

0,6

2,9

0,2

W pasmach poprzecznych

Pasma skrajne o

szerokości 1/2L= 145cm

2 · 0,187þ

* 5,91 nD

L8ý18 * 20,34 nD

; i * 16%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2L= 145cm

0,626þ

* 9,89 nD

L8ý18 * 20,34 nD

; i * 16%O

Pręty rozmieścić odpowiednio w obu przypadkach co 18cm

Odsadzka poprzeczna z lewej strony

Moment zginający – utwierdzenie w słupie:

[ *

LÁ

M 0,15e

· ø

M L

]

O ·

LÁ

M 0,15e

· ø

* 310,354 ·

L0,96 M 0,06O

· 2,9

M L472,419 ] 310,354O

L0,96 M 0,06O

· 2,9

* 468,194 M 162,992 * 631,186 IJD

Wymiarowanie metodą uproszczoną (stal klasy AII

310 MPa, klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

)

[

· 0,9Y *

0,631186

310 · 0,81 * 25,14 nD

L10ý18 * 25,43nD

; i * 0,09% ! 0,15%O

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

ø *

0,6

2,9

0,2

W pasmach poprzecznych

Pasma skrajne o

szerokości 1/2L= 145cm

2 · 0,187þ

* 9,51 nD

L8ý18 * 20,34 nD

; i * 16%O

Pasmo środkowe o

szerokości 1/2L= 145cm

0,626þ

* 15,92 nD

L8ý18 * 20,34 nD

; i * 16%O

Pręty rozmieścić odpowiednio w obu przypadkach co 18cm

Podsumowanie

Sprawdzanie stopy na przebicie

* 0,40D; e

* 0,60D; ` * 2,2D; ø * 2,9D; Y * 0,90D

* Y ] n ] 0,5ý * 0,9 ] 0,05 ] 0,5 · 0,022 * 0,84 D

Z prawej Á

* 1,54 D; Z lewej Á

* 0,94 D;

* e

M 2 * 0,40 M 2 · 0,84 * 2,08 D

LY ] O * 0,06D

Siły przebijające zbiera się z :

- małego trapezu o podstawach

* 0,4D oraz e

* 2,08D i wysokości * 0,84D

- prostokąta o bokach

] Y M LY ] Oñ` * 0,7D ñ 2,2D

* 466,860 IXo

* 249,987 IXo

- Oszacowana z małym nadmiarem siła przebijająca wynosi:

* 590,440 · 0,7 · 2,2 * 909,276 IJ

- Oszacowana z dużym nadmiarem siła przebijająca wynosi:

590,440 M 466,860

· 0,7 · 2,2 * 814,121 IJ

- Oszacowana realistycznie siła przebijająca wynosi:

590,440 M 249,987

· 0,7 · 2,2 * 647,129 IJ

Klasa betonu B25,

()

* 10,6 MPa, f

(2)

* 1,00 MPa, γ

* 25

;

Wytrzymałość przekroju na przebicie wynosi:

* â

· þ * 1000 · ?

0,4 M 2,08

· 0,84@ * 1041,6 IJ

Przebicie stopy nie nastąpi :

909,276 IJ _ 1041,6 IJ

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt 1 ława i stopa podkładka
Projekt 1 lawa i stopa id 397981
Projekt 1 ława i stopa
projekty stopy stopa cukrzycowa projekt
Projekt wieruski Stopa
~$ojekt 1 ława i stopa
lawa,stopa id 263864 Nieznany
ława i stopa, ława ok, 1. Parametry geotechniczne
Projekt Fundamentowanie Stopa i Nieznany
ława i stopa na palach, pale, ZADANIE 1
ława i stopa, fundamenty- OK1, 1. Parametry geotechniczne
Projekt2, lawa pale
ława i stopa na palach, FUNDAME2, ZADANIE 1
projekt 1 ława poprawiona
projekt lawa fundamentowa
Projekt Fundamentowanie Stopa

więcej podobnych podstron