projekt lawa fundamentowa

Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Wrocław, 14.10.2010

ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 1 Z FUNDAMENTOWANIA

PROJEKT ŁAWY FUNDAMENTOWEJ ORAZ STOPY

Opracował: Piotr Dobranowski, nr indeksu 169454

Prowadzący: prof. dr hab. inż. Elżbieta Stilger – Szydło

  1. OPIS TECHNICZNY

    1. Analiza

Celem ćwiczenia projektowego jest zaprojektowanie ławy fundamentowej wg PN-81/B-03020 dla wielokondygnacyjnego budynku mieszkalnego. Lokalizacja budynku to Lublin. Konstrukcja budynku jest prefabrykowana, wielkopłytowa o poprzecznym układzie nośnym.

1.2. Parametry geotechniczne gruntu podłoża

Tab.1

Nazwa

gruntu

Wskaźniki ρ γ ρs γs γ’ wn ρd M0 M φ C
IL ID Grupa [t/m3] [kN/m3] [t/m3] [kN/m3] [kN/m3] [%] [t/m3] [kPa] [kPa]
Gp 0,12 - A 2,20 21,58 2,67 26,19 4,61 12 1,96 70000 77777
Pr - 0,52 C 1,85 18,15 2,65 25,99 7,85 14 1,62 97000 87300
Po - 0,63 B 2,05 20,11 2,65 25,99 5,88 18 1,74 180000 180000

1.3. Dane odnośne do projektu

Tab.2

l 6,00 [m]
L 10,00 [m]
b 0,25 [m]
p.p. -1,40 [m]
p.mn. 0,00 [m]
B2 1,10 [m]
n 1,3

Obciążenia:

Tab.3

Kombinacja obciążeń obliczeniowych Pr1 Hyr1 Mxr1 Pr2
[kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]
SZMD 290 6 18 310
SZM+W 330 10 21 -

1.4. Schemat obliczeniowy podłoża gruntowego do projektowania fundamentu

Rys.1

  1. Wstępne założenia

Założona głębokość posadowienia fundamentu Dmin – 1m

Założone wymiary fundamentu – B1xh = 1,40x0,35m, ustalona wartość L = 10m

  1. Sprawdzenie warunku I stanu granicznego nośności

Zasady wymiarowania:

  1. Rozkład obciążenia jednostkowego w poziomie posadowienia fundamentu przyjmować jako równomierny liniowy i nie uwzględniać sił rozciągających pomiędzy podstawą fundamentu a gruntem

  2. Wypadkowa obciążeń stałych i zmiennych długotrwałych nie może wyjść ze rdzenia przekroju

  3. Wypadkowa obciążeń stałych i zmiennych długotrwałych i krótkotrwałych nie powinna wyjść ze rdzenia przekroju

  4. Wypadkowa obciążeń stałych i zmiennych długotrwałych, krótkotrwałych i wyjątkowych może wyjść ze rdzenia przekroju, lecz musi zostać spełniony warunek $\complement\ \leq \frac{B}{4}$ .

Dane wejściowe:

W podłożu stwierdzono występowanie glina piaszczysta o stopniu plastyczności IL(n) = 0, 12. Jest to grunt twardoplastyczny. Parametry wyznaczone metodą B wynoszą:

Ciężar objętościowy: γ(n) = 2, 20 * 9, 81 = 21, 58 kN * m−3 (z tab.1)

Kąt tarcia wewnętrznego: φ(n) = 23o (z tab.1)

Obciążenia:

- stałe i zmienne długotrwałe:

Pr1 = 290 kN/m

Hyr1 = 6 kN/m

Mxr1 = 18 kN/m

- stałe i zmienne długotrwałe, krótkotrwałe i wyjątkowe

Pr1 = 330 kN/m

Hyr1 = 10 kN/m

Mxr1 = 21 kN/m

Dane materiałowe:

Został użyty Beton B10: Rb = 5,8 MPa, Rbz = 0,58 MPa, γb(n) = 24,0 kN/m3

Została użyta stal St3SX: Ra = 210 MPa

(dane wzięte z książki „Fundamentowanie..” red. Cz. Rybak, tabele 3.7, 3.8)

Ciężar objętościowy zasypki fundamentu: γ(n) = 18 kN/m3

Ciężar objętościowy posadzki piwnicy: γp(n) = 23 kN/m3

PRZYPADEK A. Ława jest usytuowana symetrycznie względem osi ściany

3.1. Obliczenia ciężarów ławy i gruntu na odsadzkach

Wartości charakterystyczne obciążeń:

- ciężar ławy


$$G_{1n} = 0,35*1,4*24,0 = 11,76\frac{\text{kN}}{m}$$

- ciężar gruntu nad odsadzką ławy z zewnątrz budynku


$$G_{2n} = \frac{szerokosc\ lawy - grubosc\ sciany}{2}*wysokosc\ od\ p.mn.do\ odsadzki*18,0 = \ \frac{1,4 - 0,25}{2}*\left( 2,4 - 0,35 \right)*18,0 = 0,575*2,05*18,0 = 21,2175\frac{\text{kN}}{m}$$

- ciężar gruntu na odsadzką ławy od strony piwnicy


$$G_{3n} = \frac{szerokosc\ lawy - grubosc\ sciany}{2}*wysokosc\ od\ p.p.do\ odsadzki\ do\ fundamentu*18,0 = \ \frac{1,4 - 0,25}{2}*\left( 2,4 - 1,4 - 0,15 - 0,35 \right)*18,0 = 0,575*0,5*18,0 = 5,175\frac{\text{kN}}{m}$$

- ciężar posadzki od strony piwnicy


$$G_{4n} = 0,575*0,15*23,0 = 1,98\frac{\text{kN}}{m}$$

Ciężar ogólny obliczeniowy


$$G_{r} = \sum_{}^{}{G_{\text{in}}*\gamma_{\text{ffi}}} = 11,76*1,1 + 21,2175*1,2\ + 5,175*1,2 + 1,98*1,3 = 47,181\ \frac{\text{kN}}{m}$$

3.2. Sprawdzenie czy wypadkowa od obciążeń stałych i zmiennych długotrwałych znajduje się w rdzeniu podstawy

Obciążenie pionowe podłoża


$$N_{1} = \ P_{r1} + \ G_{r} = 290 + \ 47,181 = 337,181\frac{\text{kN}}{m}$$

Moment wypadkowej obciążeń podłoża względem środka podstawy ławy


M1 =  Mxr1 +  Hyr1 * H − Gr2 * r2 +  Gr3 * r3 +  Gr4 * r4 = 18 + 6 * 0, 35 − 21, 2175 * 1, 2 * 0, 2875 + 5, 175 * 1, 2 * 0, 2875 + 1, 98 * 1, 3 * 0, 2875 = 15, 305kN

Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy


$$e_{1} = \frac{M_{1}}{N_{1}} = \frac{15,305}{337,181} = 0,045m\ < \frac{B}{6} = \frac{1,40}{6} = 0,23$$

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu ławy.

3.3. Sprawdzenie czy następuje odrywanie podstawy ławy od podłoża po uwzględnieniu działania obciążeń stałych i zmiennych długo- i krótkotrwałych (wyjątkowych)

Obciążenie pionowe podłoża


N2 =  Pr2 +  Gr = 330 +  47, 181 = 377, 181 kN

Moment wypadkowej obciążeń podłoża względem środka podstawy ławy


M2 =  Mxr2 +  Hyr2 * H − Gr2 * r2 +  Gr3 * r3 +  Gr4 * r4 = 21 + 10 * 0, 35 − 21, 2175 * 1, 2 * 0, 2875 + 5, 175 * 1, 2 * 0, 2875 + 1, 98 * 1, 3 * 0, 2875 = 19, 705kN

Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy


$$e_{2} = \frac{M_{2}}{N_{2}} = \frac{19,705}{377,181} = 0,05m\ < \frac{B}{4} = \frac{1,40}{4} = 0,35$$

Odrywanie fundamentu od podłoża nie występuje.

3.4. Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności podłoża

Warunek obliczeniowy


Qr < m * QfNB

Współczynnik korekcyjny m = 0,81 (wyznaczanie parametrów wytrzymałościowych gruntu metodą B)

Obliczenie składowej pionowej oporu granicznego podłoża przeprowadzone na całkowite 10m ławy.

Wpływ mimośrodu obciążenia podłoża


eB = e2 =  0, 05m


$$\overset{\overline{}}{B} = B - 2e_{B} = 1,4 - 2*0,05 = 1,3m$$


$$\frac{L}{\overset{\overline{}}{B}} = \frac{10}{1,3} = 7,69 > 5$$

Obciążenie podłoża obok ławy fundamentowej


$$\rho_{D}^{r}*g = \frac{\gamma_{p}^{\left( n \right)}*\left( wysokosc\ posadzki \right) + \gamma*\left( wysokosc\ warstwy\ gruntu\ pod\ posadzka \right)}{D_{\text{min\ }}}*\gamma_{m} = \frac{23*0,15 + 21,58*\left( 1 - 0,15 \right)}{1}*0,9 = \ \ 19,6\frac{\text{kN}}{m^{3}}$$

Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową


$$\rho_{B}^{r}*g = \ \gamma*\ \gamma_{m} = 21,58*0,9 = \ 19,4\frac{\text{kN}}{m^{3}}$$

Współczynniki nośności podłoża


φur =  φun * γm = 23 * 0, 9 = 20, 7o

NC =  18, 05 ND =  8, 66 NB =  2, 44 (z tab. Z1-1 z normy PN-81/B-03020)

Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia podłoża od pionu


$$tg\delta = \frac{H_{r2}}{N_{2}} = \frac{10}{377,181} = 0,026$$


tgφur = tg20, 7o =  0, 378


$$\frac{\text{tgδ}}{\text{tg}\varphi_{u}^{r}} = \frac{0,026}{0,378} = 0,07$$

Współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obciążenia wyznaczono z normy PN-81/B-03020, interpolując:

iC =  0, 97 iD =  0, 96 iB =  0, 9

Opór graniczny podłoża:


$$Q_{\text{fNB}} = \ \overset{\overline{}}{B}*\left\lbrack \left( 1 + 0,3*\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right)*N_{C}*C_{u}^{r}*i_{C} + \ \left( 1 + 1,5*\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right)*N_{D}*\rho_{D}^{r}*g*D_{\min}*i_{D} + \left( 1 - 0,25*\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right)*N_{B}*\rho_{B}^{r}*g*\overset{\overline{}}{B}*i_{B} \right\rbrack = \ 1,3*\left\lbrack \left( 1 + 0,3*\frac{1,3}{10} \right)*18,05*45*0,9*0,97 + \ \left( 1 + 1,5*\frac{1,3}{10} \right)*8,66*19,6*1*0,96 + \left( 1 - 0,25*\frac{1,3}{10} \right)*2,44*19,4*1,3*0,9 \right\rbrack = 1275,925\ kN/m$$


$$Q_{r} = N_{2} = 377,181\frac{\text{kN}}{m} < 1275,925*0,81 = 1033,5\ kN/m$$

Założone wymiary ławy BxH = 1,4*0,35m są wystarczające ze względu na nośność podłoża.

PRZYPADEK B. Ława przesunięta względem osi ściany o eS=0,05m w kierunku środka budynku

Wykorzystano te same parametry betonu, stali oraz podsypki.

3.5. Obliczenia ciężarów ławy i gruntu na odsadzkach

Wartości charakterystyczne obciążeń:

- ciężar ławy


$$G_{1n} = 0,35*1,4*24,0 = 11,76\frac{\text{kN}}{m}$$

- ciężar gruntu nad odsadzką ławy z zewnątrz budynku


$$G_{2n} = \frac{szerokosc\ lawy - grubosc\ sciany}{2} - e_{s}*wysokosc\ od\ p.mn.do\ odsadzki*18,0 = \left( \frac{1,4 - 0,25}{2} - 0,05 \right)*\left( 2,4 - 0,35 \right)*18,0 = 0,525*2,05*18,0 = 19,3725\frac{\text{kN}}{m}$$

- ciężar gruntu na odsadzką ławy od strony piwnicy


$$G_{3n} = \frac{szerokosc\ lawy - grubosc\ sciany}{2} + e_{s}*wysokosc\ od\ p.p.do\ odsadzki\ do\ fundamentu*18,0 = \ \left( \frac{1,4 - 0,25}{2} + 0,05 \right)*\left( 2,4 - 1,4 - 0,15 - 0,35 \right)*18,0 = 0,625*0,5*18,0 = 5,625\frac{\text{kN}}{m}$$

- ciężar posadzki od strony piwnicy


$$G_{4n} = \left( 0,575 + 0,05 \right)*0,15*23,0 = 2,16\frac{\text{kN}}{m}$$

Ciężar ogólny obliczeniowy


$$G_{r} = \sum_{}^{}{G_{\text{in}}*\gamma_{\text{ffi}}} = 11,76*1,1 + 19,3725*1,2\ + 5,625*1,2 + 2,16*1,3 = 45,736\ \frac{\text{kN}}{m}$$

3.6. Sprawdzenie czy wypadkowa od obciążeń stałych i zmiennych długotrwałych znajduje się w rdzeniu podstawy

Obciążenie pionowe podłoża


$$N_{1} = \ P_{r1} + \ G_{r} = 290 + \ 45,736 = 335,736\frac{\text{kN}}{m}$$

Moment wypadkowej obciążeń podłoża względem środka podstawy ławy


M1 =  Mxr1 +  Hyr1 * H − Pr1 * eS − Gr2 * (r2 + eS)+ Gr3 * (r3 − eS)+ Gr4 * (r4eS) = 18 + 6 * 0, 35 − 290 * 0, 05 − 21, 2175 * 1, 2 * (0,2875+0,05) + 5, 175 * 1, 2 * (0,2875−0,05) + 1, 98 * 1, 3 * (0, 2875 − 0, 05)=0, 909kN

Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy


$$e_{1} = \frac{M_{1}}{N_{1}} = \frac{0,909}{337,181} = 0,003m\ < \frac{B}{6} = \frac{1,40}{6} = 0,23$$

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu ławy.

3.7. Sprawdzenie czy następuje odrywanie podstawy ławy od podłoża po uwzględnieniu działania obciążeń stałych i zmiennych długo- i krótkotrwałych (wyjątkowych)

Obciążenie pionowe podłoża


N2 =  Pr2 +  Gr = 330 +  45, 736 = 375, 736 kN

Moment wypadkowej obciążeń podłoża względem środka podstawy ławy


M2 =  Mxr2 +  Hyr2 * H − Pr2 * eS − Gr2 * (r2 + eS)+ Gr3 * (r3 − eS)+ Gr4 * (r4eS) = 21 + 10 * 0, 35 − 330 * 0, 05 − 21, 2175 * 1, 2 * (0,2875+0,05) + 5, 175 * 1, 2 * (0,2875−0,05) + 1, 98 * 1, 3 * (0, 2875 − 0, 05)=3, 309kN

Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy


$$e_{2} = \frac{M_{2}}{N_{2}} = \frac{3,309}{375,736} = 0,008m\ < \frac{B}{4} = \frac{1,40}{4} = 0,35$$

Odrywanie fundamentu od podłoża nie występuje.

3.8. Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności podłoża

Warunek obliczeniowy


Qr < m * QfNB

Współczynnik korekcyjny m = 0,81 (wyznaczanie parametrów wytrzymałościowych gruntu metodą B)

Obliczenie składowej pionowej oporu granicznego podłoża przeprowadzone na całkowite 10m ławy.

Wpływ mimośrodu obciążenia podłoża


eB = e2 =  0, 008m


$$\overset{\overline{}}{B} = B - 2e_{B} = 1,4 - 2*0,008 = 1,382m$$


$$\frac{L}{\overset{\overline{}}{B}} = \frac{10}{1,382} = 7,59 > 5$$

Obciążenie podłoża obok ławy fundamentowej


$$\rho_{D}^{r}*g = \frac{\gamma_{p}^{\left( n \right)}*\left( wysokosc\ posadzki \right) + \gamma*\left( wysokosc\ warstwy\ gruntu\ pod\ posadzka \right)}{D_{\text{min\ }}}*\gamma_{m} = \frac{23*0,15 + 21,58*\left( 1 - 0,15 \right)}{1}*0,9 = \ \ 19,6\frac{\text{kN}}{m^{3}}$$

Ciężar objętościowy gruntu podławą fundamentową


$$\rho_{B}^{r}*g = \ \gamma*\ \gamma_{m} = 21,58*0,9 = \ 19,4\frac{\text{kN}}{m^{3}}$$

Współczynniki nośności podłoża


φur =  φun * γm = 23 * 0, 9 = 20, 7o

NC =  18, 05 ND =  8, 66 NB =  2, 44 (z tab. Z1-1 z normy PN-81/B-03020)

Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia podłoża od pionu


$$tg\delta = \frac{H_{r2}}{N_{2}} = \frac{10}{375,736} = 0,026$$


tgφur = tg20, 7o =  0, 378


$$\frac{\text{tg}\delta}{\text{tg}\varphi_{u}^{r}} = \frac{0,026}{0,378} = 0,07$$

Współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obciążenia wyznaczono z normy PN-81/B-03020, interpolując:

iC =  0, 97 iD =  0, 96 iB =  0, 9

Opór graniczny podłoża:


$$Q_{\text{fNB}} = \ \overset{\overline{}}{B}*\left\lbrack \left( 1 + 0,3*\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right)*N_{C}*C_{u}^{r}*i_{C} + \ \left( 1 + 1,5*\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right)*N_{D}*\rho_{D}^{r}*g*D_{\min}*i_{D} + \left( 1 - 0,25*\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right)*N_{B}*\rho_{B}^{r}*g*\overset{\overline{}}{B}*i_{B} \right\rbrack = \ 1,3*\left\lbrack \left( 1 + 0,3*\frac{1,382}{10} \right)*18,05*45*0,9*0,97 + \ \left( 1 + 1,5*\frac{1,382}{10} \right)*8,66*19,6*1*0,96 + \left( 1 - 0,25*\frac{1,382}{10} \right)*2,44*19,4*1,382*0,9 \right\rbrack = 1371,7\ kN/m$$


$$Q_{r} = N_{2} = 375,7361\frac{\text{kN}}{m} < 1371,7*0,81 = 1111,13\ kN/m$$

Założone wymiary ławy BxH = 1,4*0,35m są wystarczające ze względu na nośność podłoża.

  1. Wyznaczenie rozkładu naprężeń pod fundamentem

4.1. Wariant dla przypadku A

Mimośród wypadkowej obciążeń obliczeniowych Pr2, Hr2, Mr2 względem środka podstawy ławy:


$$e = \ \frac{M_{r2} + H_{r2}*h}{P_{r2}} = \frac{19,7 + 10*0,5}{330} = 0,07m < \frac{B}{6} = \frac{1,4}{6} = 0,23m$$

Oddziaływania podłoża od obliczeniowych obciążeń Pr2, Hr2, Mr2 :


$$W = \frac{L*B^{2}}{6} = \frac{10*{1,4}^{2}}{6} = 3,27\ m^{2}$$


$$\overset{\overline{}}{\text{q\ }} = \frac{P_{r2}}{B*L} = \ \ \frac{330}{1,4*10} = 23,57\ kPa\ \ $$


$$q = \ \overset{\overline{}}{\text{q\ }} \pm \frac{e*P_{r2}}{W}$$


$$q_{\max} = 23,57 + \frac{0,07*330}{3,27} = \ 30,68\ kPa$$


$$q_{\min} = 23,57 - \frac{0,07*330}{3,27} = \ 16,47\ kPa$$

  1. Sprawdzenie warunku osiadań wg SGN z uwzględnieniem wpływu sąsiedniej ławy wykopu

Zestawienie danych geotechnicznych:

Nazwa Wskaźniki wn
ρ
ρ *g M0
β

ν
φ C E0 M
gruntu IL ID [%] [t/m3] [kN/m3] [MPa] - - [o] [kPa] [Mpa]
Gp 0,12 - 12 2,2 21,58 70 0,83 0,25 23 45 58,3

Wymiary wykopu szerokoprzestrzennego: 25,4mx10m

Odprężenie podłoża:

z
γ

σzp

U

σzp
[m] [kN/m3] kPa kPa kPa
0,70 21,58 15,106 0,000 15,106
1,40 21,58 30,212 0,000 30,212
2,10 21,58 45,318 0,000 45,318
2,40 21,58 51,792 0,000 51,792
2,62 21,58 56,539 0,000 56,539
2,84 21,58 61,287 0,000 61,287
3,06 21,58 66,034 0,000 66,034
3,28 21,58 70,782 0,000 70,782
3,50 21,58 75,530 0,000 75,530

${\overset{\overline{}}{\sigma}}_{\text{zρ}} = \ \sigma_{\text{oρ}}*\eta$ gdzie η =  2η1 + 2η2 ; σ =  γ * H = 21, 58 * 2, 4m = 51, 79 kPa

Wykop
σ =  51,792 kPa
Ława qB = 23, 570 kPa
Obszar 1,,2 2,,3
L/B= 0.7/5= 0,14
z z/B η1
[m] - -
0,22 0,044 0,2471
0,44 0,088 0,2324
0,66 0,132 0,2091
0,88 0,176 0,1844
1,10 0,220 0,1621

Naprężenia wywołane obciążeniem ławy fundamentowej 1:


σz1 = qB * η1

Obciążenie od ławy fundamentowej pochodzi od siły przyłożonej na powierzchnię ławy:


$$q_{B} = \frac{P_{r2}}{B*L} = \frac{330}{1,4*10} = 23,570\ kPa$$


$${\overset{\overline{}}{\sigma}}_{\text{zρ}} = 51,492\ kPa > {\overset{\overline{}}{\sigma}}_{\text{zqB}} = 23,570\ \text{kPa}$$


$$\sigma_{\text{zs}} = \ {\overset{\overline{}}{\sigma}}_{\text{zqB}}$$


σzdB =  0

Przyjęto głębokość 3,06m pod poziomem terenu:


σzmaxd = 19, 715 kPa


σzmaxp = 66, 034 kPa


σzmaxd ≤ 0, 3 * σzmaxp

Wyniki osiadań:

Z qzs qzd i hi qzsi qzdi M0 Mi s' s" s
[m] [kPa] [kPa] - [cm] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [m] [m] [m]
0 19,715 0 - - - - - - - - -
0,11 18,551 0 1 35 19,133 0 97000 107777 0 0,001953 0,001953
0,22 17,386 0 2 35 17,968 0 97000 107777 0 0,001834 0,001834
0,33 16,335 0 3 35 16,861 0 97000 107777 0 0,001721 0,001721
0,44 15,284 0 4 35 15,809 0 180000 180000 0 0,000966 0,000966
0,006474

Wartość osiadania ławy fundamentowej jest mniejsza od dopuszczalnej wartości:


sK = 0, 65 cm < sK, dop = 7cm

Warunek stanu granicznego użytkowania został spełniony.

  1. Wymiarowanie ławy fundamentowej

Przypadek A. Ława symetryczna do osi.

Mimośród wypadkowej obciążeń obliczeniowych Pr2, Hr2, Mr2 względem środka podstawy ławy:


$$e = \ \frac{M_{r2} + H_{r2}*h}{P_{r2}} = \frac{19,7 + 10*0,5}{330} = 0,07m < \frac{B}{6} = \frac{1,4}{6} = 0,23m$$

Oddziaływania podłoża od obliczeniowych obciążeń Pr2, Hr2, Mr2 :


$$W = \frac{L*B^{2}}{6} = \frac{10*{1,4}^{2}}{6} = 3,27\ m^{2}$$


$$\overset{\overline{}}{\text{q\ }} = \frac{P_{r2}}{B*L} = \ \ \frac{330}{1,4*10} = 23,57\ kPa\ \ $$


$$q = \ \overset{\overline{}}{\text{q\ }} \pm \frac{e*P_{r2}}{W}$$


$$q_{\max} = 23,57 + \frac{0,07*330}{3,27} = \ 30,68\ kPa$$


$$q_{\min} = 23,57 - \frac{0,07*330}{3,27} = \ 16,47\ kPa$$


$$\frac{q_{\max}}{q_{\min}} = \frac{30,68}{16,47} = 1,86\ $$

Ława żelbetowa:

Beton B15, fctd = 1,2 MPa, fcd = 16,7 MPa, α = 0,85

Stal A-II (ST 50B), fyd = 210 MPa, otulina c =

Przyjęto wstępnie h = , pręty ϕ 14 d = h − c − 0, 5φ = 0, 2 − 0, 05 − 0, 5 * 0, 014 = 0, 143m

Oddziaływania podłoża w przekroju I – I


$$q_{I} = \ q_{\max} - \ \left( \frac{q_{\max} - q_{\min}}{B}*S \right) = 30,68 - \left( \frac{30,68 - 16,47}{1,4}*\frac{\left( 1,4 - 0,25 \right)}{2} \right) = 24,84\ kPa$$

Zginanie ławy żelbetowej:


$$M_{I} = \frac{L*s^{2}}{6}\left( 2q_{\max} + q_{I} \right) = \frac{10*{0,575}^{2}}{6}\left( 2*30,68 + 24,84 \right) = \ 47,49\ kNm$$

Obliczenie zbrojenia wsporników ławy:


$$A = \frac{M_{I}}{\alpha*f_{cd}*B*d^{2}} = \frac{47,49}{0,85*12000*1*{0,143}^{2}} = \ 0,227$$


A = 0, 227 =  ξeff(1−0,5*ξeff) →  ξeff = 0, 858 < 1, 2


$$\rho = \frac{\alpha*f_{\text{cd}}}{f_{\text{yd}}}\xi_{\text{eff}} = \frac{0,85*16,7}{210}*0,858*100\% = 5,8\% < \rho_{\min} = 68\%$$


As1 =  ρ * b * d = 0, 058 * 1 * 0, 143 = 82, 93 cm2

Przyjęto ostatecznie wysokość ławy h = oraz pręty ϕ 14 co .

Sprawdzenie ławy na przebicie w przekrojach II – II.


d0 = d * tg45o = 0, 143m


c0 = s − d0 = 0, 575 − 0, 143 = 0, 432 


$$q_{\text{II}} = \ q_{\max} - \ \left( \frac{q_{\max} - q_{\min}}{B}*c_{0} \right) = 30,68 - \left( \frac{30,68 - 16,47}{1,4}*0,432 \right) = 26,29\ kPa$$


$$N_{\text{sd}} = 0,5*\left( q_{\max} + q_{\text{II}} \right)*c_{0}*b = 0,5*\left( 30,68 + 26,29 \right)*0,432*1 = 12,30\frac{\text{kN}}{m}\ $$

Warunek przebicia wspornika ławy:


fctd*up * d = 1200 * 1 * 0, 143 = 171, 6 kN > 12, 3 * 10 = 123 kN

Przebicie ławy nie nastąpi.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
mechanika gruntów i fund. II-ława fundamentowa pod szeregiem słupów, Przykładowe projekty
p 43 ZASADY PROJEKTOWANIA I KSZTAŁTOWANIA FUNDAMENTÓW POD MASZYNY
lawa fundamentowa
ława fundamentowa
Projekt 1 ława i stopa podkładka
Ława, Fundamentowanie 1, Fundamentowanie 2
Lawa fundamentowa (bezposrednie Nieznany
Fundamentowanie Projekt nr 1 Fundament bezpośredni (PN EC7) v 2014
projekt stopa fundamentowa
Projekt 1 lawa i stopa id 397981
algorytm projektowanie stopy fundamentowej wg PN EN 1997 1
projekt stopy fundamentowej, mechanika gruntów
pale ława fundamentowa
projekt nr 1 fundamentowanie 10 2014
Cały projekt stopy fundamentowej SLACKE
LAWA FUNDAMENTOWA

więcej podobnych podstron