PROJEKT MOSTU BETONOWEGO
KLASA OBC DROGOWEGO B
obc K
qK
600kN
:=
qB
3.0
kN
m
2
:=
nacisk na os :
qosi
150kN
:=
BETON C35/45
fcd
26.7MPa
:=
fyd
310MPa
:=
STAL ZBROJENIOWA BSt500S
rozpietosc teoretyczna:
leff
13.5m
:=
WYMIAROWANIE P ŁY TY POMOSTU
OBCI
ĄŻ
ENIA STAŁE:
warto
ść
charakterystyczna
współczynnik
bezpiecze
ń
stwa
warto
ść
obliczeniowa
Na drodze:
1. ci
ęż
ar betonu asfaltowego
ś
rednio i
drobnoziarnistego (grubo
ść
5+5cm):
γf2
1.5
:=
ga
23
kN
m
3
⋅
0.1
⋅
m
⋅
1
⋅
m
2.3
kN
m
⋅
=
:=
gar
ga γf2
⋅
3.45
kN
m
⋅
=
:=
2. ci
ęż
ar papy SUPERMOST
(grubo
ść
1cm):
gi
14
kN
m
3
⋅
0.01
⋅
m
⋅
1
⋅
m
0.14
kN
m
⋅
=
:=
γf2
1.5
:=
gir
gi γf2
⋅
0.21
kN
m
⋅
=
:=
3. ci
ęż
ar własny płyty
ż
elbetowej pod
jezdni
ą
(grubo
ść
25cm):
gp
26
kN
m
3
⋅
0.25
⋅
m
⋅
1
⋅
m
6.5
kN
m
⋅
=
:=
γf1
1.2
:=
gpr
gp γf1
⋅
7.8
kN
m
⋅
=
:=
suma obci
ąż
e
ń
:
gcale
gar gir
+
gpr
+
11.46
kN
m
⋅
=
:=
Na chodniku:
1. ci
ęż
ar
ż
ywicy epoksydowej (grubo
ść
4mm):
1
γf2
1.5
:=
gpch
11.8
kN
m
3
⋅
0.004
⋅
m
⋅
1
⋅
m
0.047
kN
m
⋅
=
:=
gpchr
gpch γf2
⋅
0.071
kN
m
⋅
=
:=
2. ci
ęż
ar papy SUPERMOST
(grubo
ść
1cm):
gi
14
kN
m
3
⋅
0.01
⋅
m
⋅
1
⋅
m
0.14
kN
m
⋅
=
:=
γf2
1.5
:=
gir
gi γf2
⋅
0.21
kN
m
⋅
=
:=
3. ci
ęż
ar własny płyty
ż
elbetowej pod
chodnikiem (grubo
ść
18cm):
gp1
26
kN
m
3
⋅
0.18
⋅
m
⋅
1
⋅
m
4.68
kN
m
⋅
=
:=
γf1
1.2
:=
gpr1
gp1 γf1
⋅
5.616
kN
m
⋅
=
:=
4. ci
ęż
ar własny płyty
ż
elbetowej
(grubo
ść
24cm):
gp2
26
kN
m
3
⋅
0.25
⋅
m
⋅
1
⋅
m
6.5
kN
m
⋅
=
:=
γf1
1.2
:=
gpr2
gp2 γf1
⋅
7.8
kN
m
⋅
=
:=
5. ci
ęż
ar pozostałych elementów wyposa
ż
enia
(bariery energochłonnej, balustrady, odwodnienia):
gk1
0.5
kN
m
⋅
1
⋅
m
0.5 kN
⋅
=
:=
γf2
1.5
:=
gk1r
gk1 γf2
⋅
235cm
0.319
kN
m
⋅
=
:=
suma obci
ąż
e
ń
:
gcale.wsporn.
gpchr gir
+
gpr1
+
gpr2
+
gk1r
+
14.016
kN
m
⋅
=
:=
gcale 11.46
kN
m
⋅
=
gcale.wsporn. 14.016
kN
m
⋅
=
Pojazd typu K
qB
3.0
kN
m
2
:=
obci
ąż
enie ci
ą
głe
nacisk na os :
nacisk na koło:
qosi
150kN
:=
qkola
qosi
2
75 kN
⋅
=
:=
wsp dynamiczny:
ϕ
1.35
0.005
leff
m
⋅
−
1.283
=
:=
ϕ
1.325
≤
1
=
γf
1.5
:=
P
ϕ qkola
⋅
γf
⋅
144.281 kN
⋅
=
:=
Obci
ąż
enie obliczeniowe typu K na koło
2
Rozkład obci
ąż
enia:
ap1
60cm
2 tan 45deg
(
) 5cm 2
⋅
12cm
+
(
)
⋅
[
]
⋅
+
1.04 m
=
:=
ap2
20cm
2 tan 45deg
(
) 5cm 2
⋅
12cm
+
(
)
⋅
[
]
⋅
+
0.64 m
=
:=
rozpietosc teoretyczna dzwigarow:
ld
294 cm
⋅
:=
3
szeroko
ść
współpracuj
ą
ca płyty:
bm
518cm
:=
Pole obci
ąż
enia1:
Aobc1
bm ap1
⋅
5.387 m
2
=
:=
P
144.281 kN
⋅
=
Obl rozkładu obci
ąż
enia:
qobc
4P
Aobc1
1
⋅
m
107.129
kN
m
⋅
=
:=
gcale 11.46
kN
m
⋅
=
suma obc stalych
4
szeroko
ść
współpracuj
ą
ca płyty:
bm1
458cm
:=
Pole obci
ąż
enia1:
Aobc1
bm1 ap1
⋅
4.763 m
2
=
:=
Obl rozkładu obci
ąż
enia:
qobc
4P
Aobc1
1
⋅
m
121.163
kN
m
⋅
=
:=
gcale 11.46
kN
m
⋅
=
suma obc stalych
Pojazd typu S
Pkso
120kN
:=
γf
1.5
:=
- obciazenie na os
Pks
Pkso
2
:=
Pks 60 kN
⋅
=
Pds
Pks γf
⋅
ϕ
⋅
115.425 kN
⋅
=
:=
- obciazenie na kolo
5
Obl rozkładu obci
ąż
enia:
szeroko
ść
współpracuj
ą
ca płyty:
bm
273.0cm
:=
Pole obci
ąż
enia1:
Aobc1
bm ap1
⋅
2.839 m
2
=
:=
qobc
2Pds
Aobc1
1
⋅
m
81.308
kN
m
⋅
=
:=
gcale 11.46
kN
m
⋅
=
6
7
Obl rozkładu obci
ąż
enia:
szeroko
ść
współpracuj
ą
ca płyty:
bm
231.0cm
:=
Pole obci
ąż
enia1:
Aobc1
bm ap1
⋅
2.402 m
2
=
:=
qobc
2Pds
Aobc1
1
⋅
m
96.091
kN
m
⋅
=
:=
gcale 11.46
kN
m
⋅
=
Pkso
120kN
:=
γf
1.15
:=
Pks
Pkso
2
:=
Pks 60 kN
⋅
=
- obciazenie na os
Pds
Pks γf
⋅
69 kN
⋅
=
:=
- obciazenie na kolo
8
szeroko
ść
współpracuj
ą
ca płyty:
bm2
226cm
:=
Pole obci
ąż
enia1:
Aobc1
bm2 ap1
⋅
2.35 m
2
=
:=
qobc
2Pds
Aobc1
1
⋅
m
58.713
kN
m
⋅
=
:=
gcale.wsporn. 14.016
kN
m
⋅
=
qobc gcale.wsporn.
+
72.729
kN
m
⋅
=
suma obc stalych
Obci
ąż
enie wspornika obci
ąż
eniem wyj
ą
tkowym i ci
ęż
arem własnym:
9
Obci
ąż
enie tłumem:
qt
4
kN
m
2
1
⋅
m
:=
γt
1.3
:=
qtr
qt γt
⋅
5.2
kN
m
⋅
=
:=
Obci
ąż
enie wspornika tłumem i ci
ęż
arem własnym:
qwsp.1
gcale.wsporn. qtr
+
19.216
kN
m
⋅
=
:=
Momenty :
Momenty prz
ę
słowe:
Momenty podporowe:
Wspornik :
M1
33.8kNm
:=
Prz
ę
sło skrajne:
M2
124kNm
:=
Mp2
M2 0.75
⋅
93 kNm
⋅
=
:=
Mpod2
M2 0.63
⋅
78.12 kNm
⋅
=
:=
Prz
ę
sło
ś
rodkowe:
M3
97.6kNm
:=
Mp3
M3 0.75
⋅
73.2 kNm
⋅
=
:=
Mpod3
M3 0.63
⋅
61.49 kNm
⋅
=
:=
10
WYMIAROWANIE D
Ź
WIGARA :
Dane :
leff 13.5 m
=
rozpi
ę
to
ść
teoretyczna mostu
hA
146cm
:=
hD
hA 1.46 m
=
:=
}
Wysoko
ś
ci belek
hB
147cm
:=
hC
hB 1.47 m
=
:=
h0
114cm
:=
wys belki bez półki
h
25cm
:=
grubo
ść
płyty
hf
h
25 cm
⋅
=
:=
grubo
ść
płyty
b0
100cm
:=
szeroko
ść
d
ź
wigara
beff
10.85m
:=
szeroko
ść
mostu
Szeroko
ś
ci współpracuj
ą
ce płyty:
Dla belki A i D:
b0m
b0 2 15
⋅
cm
+
130 cm
⋅
=
:=
szeroko
ść
belki ze skosami
b1
103cm
:=
b2
294
2
cm
147 cm
⋅
=
:=
b1 0.3 hA
⋅
<
0
=
b0m
leff
0.096
=
b1
1.5 b1
⋅
0.667
=
h
hA
0.171
=
λ1
1
:=
b2
leff
0.109
=
λ
1
:=
beff.1
λ1 b1
⋅
103 cm
⋅
=
:=
beff.2
λ b2
⋅
147 cm
⋅
=
:=
beff.A
b0 beff.1
+
beff.2
+
350 cm
⋅
=
:=
-szeroko
ść
współpracuj
ą
ca
płyty dla belki A i D
Dla belki B i C:
b0m
b0 2 15
⋅
cm
+
130 cm
⋅
=
:=
szeroko
ść
belki ze skosami
11
b1
294
2
cm
:=
b2
294
2
cm
147 cm
⋅
=
:=
b1 0.3 hA
⋅
<
0
=
b0m
leff
0.096
=
b1
leff
0.109
=
h
hA
0.171
=
λ
0.63
:=
b2
leff
0.109
=
beff.1
λ b1
⋅
92.61 cm
⋅
=
:=
beff.2
λ b2
⋅
92.61 cm
⋅
=
:=
beff.B
b0 beff.1
+
beff.2
+
285.22 cm
⋅
=
:=
-szeroko
ść
współpracuj
ą
ca
płyty dla belki B i C
Charakterystyki przekrojów:
Belki A i D:
AcsA
hf beff.A
⋅
h0 b0
⋅
+
2.015 m
2
=
:=
SxA
hf beff.A
⋅
h0
hf
2
+
⋅
h0 b0
⋅
h0
2
⋅
+
1756675 cm
3
⋅
=
:=
odl. od dolnej kraw
ę
dzi
do
ś
rodka ci
ęż
ko
ś
ci
y0A
SxA
AcsA
87.18 cm
⋅
=
:=
y'0A
hA y0A
−
0.588 m
=
:=
JxA
hf
3
beff.A
⋅
12
beff.A hf
⋅
y'0A
hf
2
−
2
⋅
+
b0 h0
3
⋅
12
+
b0 h0
⋅
y0A
h0
2
−
2
⋅
+
0.42 m
4
=
:=
JxA 4.196 10
7
×
cm
4
⋅
=
WxA
JxA
y0A
481291.288 cm
3
⋅
=
:=
W'xA
JxA
y'0A
713343.351 cm
3
⋅
=
:=
Charakterystyki przekrojów:
Belki B i C:
AcsB
hf beff.B
⋅
h0 b0
⋅
+
1.853 m
2
=
:=
SxB
hf beff.B
⋅
h0
hf
2
+
⋅
h0 b0
⋅
h0
2
⋅
+
1551808.25 cm
3
⋅
=
:=
12
odl. od dolnej kraw
ę
dzi
do
ś
rodka ci
ęż
ko
ś
ci
y0B
SxB
AcsB
83.743 cm
⋅
=
:=
y'0B
hB y0B
−
0.633 m
=
:=
JxB
hf
3
beff.B
⋅
12
beff.B hf
⋅
y'0B
hf
2
−
2
⋅
+
b0 h0
3
⋅
12
+
b0 h0
⋅
y0B
h0
2
−
2
⋅
+
0.392 m
4
=
:=
JxB 3.924 10
7
×
cm
4
⋅
=
WxB
JxB
y0B
468583.271 cm
3
⋅
=
:=
W'xB
JxB
y'0B
620343.576 cm
3
⋅
=
:=
OBLICZENIE RZ
Ę
DNYCH LINI WPŁYWU MET. SZTYWNEJ POPRZECZNICY:
n
4
:=
liczba d
ź
wigarów
b1
4.41
:=
b2
1.47
:=
DLA BELKI: A i C
y1.1
1
n
b1 b1
⋅
b1
2
b2
2
+
2
⋅
+
0.7
=
:=
y'1.1
1
n
b1 b1
⋅
b1
2
b2
2
+
2
⋅
−
0.2
−
=
:=
13
DLA BELKI: B i D:
y1.1
1
n
b1 b2
⋅
b1
2
b2
2
+
2
⋅
+
0.4
=
:=
y'1.1
1
n
b1 b2
⋅
b1
2
b2
2
+
2
⋅
−
0.1
=
:=
ZESTAWIENIE OBCI
ĄŻ
E
Ń
:
D
ź
wigar skrajny A i D:
t
22cm
:=
h
1.46m
:=
b0A
53cm
:=
b1
103cm
:=
ci
ęż
ar własny płyty:
gpł
25
kN
m
3
t
⋅
5.5
kN
m
2
⋅
=
:=
ci
ęż
ar własny d
ź
wigara :
gdz
25
kN
m
3
b0A
⋅
h
t
−
(
)
⋅
16.43
kN
m
⋅
=
:=
D
ź
wigar A :
l1
846cm
:=
l2
250cm
:=
η1
0.7
:=
η2
0.2
−
:=
ηdA
0.63
:=
ηdB
0.37
:=
ηdC
0.12
:=
ηdD
0.17
−
:=
warto
ść
charakterystyczna :
g1Ak
1
2
l1
⋅
η1
⋅
1
2
l2
⋅
η2
⋅
+
gpł
⋅
gdz ηdA ηdB
+
ηdC
+
ηdD
+
(
)
⋅
+
30.519
kN
m
⋅
=
:=
14
warto
ść
obliczeniowa :
g1Ad
1
2
l1
⋅
η1
⋅
1.5
⋅
1
2
l2
⋅
η2
⋅
0.9
⋅
+
gpł
⋅
gdz ηdA ηdB
+
ηdC
+
ηdD
+
(
)
⋅
+
38.799
kN
m
⋅
=
:=
D
ź
wigar B :
l1
1085cm
:=
η1
0.4
:=
η2
0.1
:=
ηdA
0.38
:=
ηdB
0.29
:=
ηdC
0.21
:=
ηdD
0.13
:=
warto
ść
charakterystyczna :
g1Bk
1
2
η1 η2
+
(
)
⋅
l1
⋅
gpł
⋅
gdz ηdA ηdB
+
ηdC
+
ηdD
+
(
)
⋅
+
31.513
kN
m
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
g1Bd
1
2
η1 η2
+
(
)
⋅
l1
⋅
gpł
⋅
1.5
⋅
gdz ηdA ηdB
+
ηdC
+
ηdD
+
(
)
⋅
+
38.972
kN
m
⋅
=
:=
ci
ęż
ar wyposa
ż
enia :
gwk
13.392
kN
m
2
:=
ci
ęż
ar kapy chodnikowej :
ci
ęż
ar warstw jezdni :
gwj
3.66
kN
m
2
:=
ci
ęż
ar pozost. elementów :
ge
0.5
kN
m
:=
D
ź
wigar A :
l1
810cm
:=
l2
324cm
:=
lk
137cm
:=
lj1
l1 lk
−
673 cm
⋅
=
:=
lj2
l2 lk
−
187 cm
⋅
=
:=
η1
1.09
:=
η2
0.43
−
:=
ηch1
0.84
:=
ηch2
0.18
−
:=
ηb1
0.33
:=
ηb2
0.33
:=
warto
ść
charakterystyczna :
∆gAk
1
2
lj1
⋅
ηch1
⋅
1
2
lj2
⋅
ηch2
⋅
+
gwj
⋅
η1 ηch1
+
2
η2 ηch2
+
2
+
lk
⋅
gwk
⋅
+
ge ηb1 ηb2
+
(
)
⋅
+
...
22.168
kN
m
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
∆gAd
1
2
lj1
⋅
ηch1
⋅
1.5
⋅
1
2
lj2
⋅
ηch2
⋅
0.9
⋅
+
gwj
⋅
η1 ηch1
+
2
1.5
⋅
η2 ηch2
+
2
0.9
⋅
+
lk
⋅
gwk
⋅
+
ge ηb1 1.5
⋅
ηb2 0.9
⋅
+
(
)
⋅
+
...
:=
∆gAd 36.881
kN
m
⋅
=
15
D
ź
wigar B :
l1
1134cm
:=
lk
137cm
:=
lj1
l1 2lk
−
860 cm
⋅
=
:=
η1
0.33
:=
η2
0.33
:=
ηch1
0.34
:=
ηch2
0.34
:=
ηb1
0.33
:=
ηb2
0.33
:=
warto
ść
charakterystyczna :
∆gBk
1
2
ηch1 ηch2
+
(
)
⋅
lj1
⋅
gwj
⋅
η1 ηch1
+
2
η2 ηch2
+
2
+
lk
⋅
gwk
⋅
+
ge ηb1 ηb2
+
(
)
⋅
+
...
23.324
kN
m
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
∆gBd
∆gBk 1.5
⋅
34.987
kN
m
⋅
=
:=
Obci
ąż
enie u
ż
ytkowe q + K :
qBk
3
kN
m
2
:=
qBd
1.5 qBk
⋅
4.5
kN
m
2
⋅
=
:=
Pojazd K :
nacisk na 1 koło :
PK
75kN
:=
Lt
leff 13.5 m
=
:=
wspołczynnik dynamiczny :
ϕ
min 1.35
0.005
Lt
m
⋅
−
1.325
,
1.283
=
:=
PKd
PK 1.5
⋅
ϕ
⋅
144.281 kN
⋅
=
:=
D
ź
wigar A :
l1
846cm
:=
l2
250cm
:=
lk
71cm
:=
lj1
l1 lk
−
775 cm
⋅
=
:=
η1
0.7
:=
ηP1
0.64
:=
ηP2
0.37
:=
qkA
1
2
η1
⋅
lj1
⋅
qBk
⋅
8.138
kN
m
⋅
=
:=
qdA
1
2
η1
⋅
lj1
⋅
qBd
⋅
12.206
kN
m
⋅
=
:=
PKkA
PK ηP1 ηP2
+
(
)
⋅
75.75 kN
⋅
=
:=
(
)
16
PKdA
PKd ηP1 ηP2
+
(
)
⋅
145.724 kN
⋅
=
:=
D
ź
wigar B :
l1
1085cm
:=
lk
71cm
:=
lj1
l1 2lk
−
943 cm
⋅
=
:=
η1
0.4
:=
η2
0.1
:=
ηP1
0.36
:=
ηP2
0.14
:=
qkB
1
2
η1 η2
+
(
)
⋅
lj1
⋅
qBk
⋅
7.072
kN
m
⋅
=
:=
qdB
1
2
η1 η2
+
(
)
⋅
lj1
⋅
qBd
⋅
10.609
kN
m
⋅
=
:=
PKkB
PK ηP1 ηP2
+
(
)
⋅
37.5 kN
⋅
=
:=
PKdB
PKd ηP1 ηP2
+
(
)
⋅
72.141 kN
⋅
=
:=
Ekstremalne momenty zginaj
ą
ce d
ź
wigar A :
Lt 13.5 m
=
rozpi
ę
to
ść
mostu
Stan pocz
ą
tkowy (0):
warto
ść
charakterystyczna :
Mg1k
g1Ak Lt
2
⋅
8
695.261 kN m
⋅
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
Mg1d
g1Ad Lt
2
⋅
8
883.895 kN m
⋅
⋅
=
:=
Stan bezu
ż
ytkowy (1):
warto
ść
charakterystyczna :
M∆gAk
∆gAk Lt
2
⋅
8
505.024 kN m
⋅
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
M∆gAd
∆gAd Lt
2
⋅
8
840.189 kN m
⋅
⋅
=
:=
Całkowita warto
ść
charakterystyczna - ciezar wlasny + wyposazenie
Mg∆gkA
Mg1k M∆gAk
+
1200.285 kN m
⋅
⋅
=
:=
17
Całkowita warto
ść
obliczeniowa - ciezar wlasny + wyposazenie
Mg∆gdA
Mg1d M∆gAd
+
1724.085 kN m
⋅
⋅
=
:=
Stan u
ż
ytkowy (2):
warto
ść
charakterystyczna :
MqPdA
2325kN m
⋅
:=
Mg∆gqPdAk
Mg∆gkA MqPdA
+
3525.285 kN m
⋅
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
MqPdA
3752kN m
⋅
:=
Mg∆gqPdAd
Mg∆gdA MqPdA
+
5476.085 kN m
⋅
⋅
=
:=
Ekstremalne momenty zginaj
ą
ce d
ź
wigar B :
Stan pocz
ą
tkowy (0):
warto
ść
charakterystyczna :
Mg2k
g1Bk Lt
2
⋅
8
717.907 kN m
⋅
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
Mg2d
g1Bd Lt
2
⋅
8
887.841 kN m
⋅
⋅
=
:=
Stan bezu
ż
ytkowy (1):
warto
ść
charakterystyczna :
M∆gBk
∆gBk Lt
2
⋅
8
531.358 kN m
⋅
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
M∆gBd
∆gBd Lt
2
⋅
8
797.037 kN m
⋅
⋅
=
:=
Całkowita warto
ść
charakterystyczna - ciezar wlasny + wyposazenie
Mg∆gkB
Mg2k M∆gBk
+
1249.265 kN m
⋅
⋅
=
:=
18
Całkowita warto
ść
obliczeniowa - ciezar wlasny + wyposazenie
Mg∆gdB
Mg2d M∆gBd
+
1684.878 kN m
⋅
⋅
=
:=
Stan u
ż
ytkowy (2):
warto
ść
charakterystyczna :
MqPdB
2236kN m
⋅
:=
Mg∆gqPdBk
Mg∆gkB MqPdB
+
3485.265 kN m
⋅
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
MqPdB
3801kN m
⋅
:=
Mg∆gqPdBd
Mg∆gdB MqPdB
+
5485.878 kN m
⋅
⋅
=
:=
Warto
ś
ci maksymalne :
warto
ść
charakterystyczna :
Mg∆gPq.k
max Mg∆gqPdBk Mg∆gqPdAk
,
(
)
3525.285 kN m
⋅
⋅
=
:=
warto
ść
obliczeniowa :
Mg∆gPq.d
max Mg∆gqPdBd Mg∆gqPdAd
,
(
)
5485.878 kN m
⋅
⋅
=
:=
19
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Mathcad kocham mosty
Mathcad kocham mosty
W7 Mosty
MOSTY 1 11
Mathcad przepona kotwiczna projekt 2
Mathcadtymczasowy
Mathcad fundamenty ramowe
Mathcad Projekt metal
Mathcad TW kolos 2
Mathcad Sprzeglo id 287200
Mathcad filarek wewnetrzny 1 kondygnacj
5 Mathcad Zapis i odczyt danych
Mathcad filarek zewnetrzny 1 kondygnacj
MOSTY 1 13
mathcad 5
MOSTY DRUK ALA
p4 OBLICZENIA W PROGRAMIE MATHCAD
Mathcad opracowanie
więcej podobnych podstron