RAPORT TECHNICZNY
KONSTRUKCJA NASYPU DROGOWEGO Z SZEROKIM WYKORZYSTANIEM
WA
AŚCIWOŚCI GEOSYNTETYKÓW
INFORMACJE OGÓLNE:
Nazwa inwestycji: Modernizacja ul. Pszczyńskiej w Jastrzębiu Zdroju -
budowa wiaduktu drogowego nad torami PTK i GK
w ciągu drogi wojewódzkiej nr 933 wraz z drogami najazdowymi;
Inwestor: Urząd Miasta Jastrzębie Zdrój,
ul. Harcerska 14, 44-335 Jastrzębie Zdrój;
Okres realizacji: kwiecień - paz
dziernik 2002 roku;
Jednostka projektująca: "ABJ" Zakład Projektowania Dróg i Ulic S.C.
ul. Kowalska 14/103, 41-800 Zabrze;
Jednostka obliczeniowa
oraz autorska w zakresie
wykorzystania surowców
lokalnych: PrzedsiÄ™biorstwo Realizacyjne "INORA® Sp. z o.o.
ul. Prymasa Stefana Wyszyńskiego 11, 44-101 Gliwice;
Wykonawca generalny: Przedsiębiorstwo Robót Inżynieryjnych S.A. Holding,
Plac Grunwaldzki 8-10, 40-950 Katowice;
Technologia wzmocnienia,
oprzyrządowanie i nadzór
nad budowÄ… nasypów : "INORA®".
Najprawdopodobniej ten obiekt jest pierwszÄ…
w Europie, a istnieje duże prawdopodobieństwo,
że i na świecie, budowlą wykonaną na najwyższej
kategorii szkód górniczych, z zastosowaniem
bardzo silnie zasolonego kamienia przywęglowego,
ujętego konstrukcyjnie w kształt i formę nasypu.
Materiał świeży, nieodprężony, dostarczany
bezpośrednio z podziemi kopalni, formowano
w warstwy konstrukcyjne o gr. 50 i 70 cm z siatek
wykonanych z surowców w 100% odpornych na
chemiczne właściwości materiału wypełniającego,
tj. wykonanych z włókien z PVA (poliwinyloalkoholu).
Fakt usytuowania budowy na terenach
czynnej eksploatacji górniczej, wymagał szcze-
gólnej ostrożności konstruktorów przy projekto-
waniu i przyjmowaniu rozwiązań technologicznych.
W trakcie budowy występowały problemy, które
mogły zaważyć na stateczności całego obiektu, co
wymagało stałych konsultacji z projektantami
i jednostkami nadzorujÄ…cymi oraz podejmowania
racjonalnych decyzji inżynierskich, z korektą
projektu włącznie. Budowla była demonstrowana na
7-ej Åšwiatowej Konferencji Geosyntetycznej
w Nicei, wzbudzając podziw uznanych w świecie
autorytetów w dziedzinie geosyntetyków, z racji
wszechstronnego opanowania tematu przez
polskich inżynierów.
Str. 1
Foto: A. Witwicki
WARUNKI LOKALNE:
Inwestycja zakfalifikowana jest na
obszarze IV kategorii szkód górniczych, na
samej granicy V kategorii (na której w ogóle
nie dopuszcza się budowy obiektów).
Silnie napięte zwierciadło wód gruntowych
obecnie znajduje się na głębokości około
2 ÷ 3 m, bezpoÅ›rednio pod 2 ÷ 8 m warstwÄ…
gliny, na której posadowiony jest nasyp.
W ciągu ponad 30-letniej działalności
wydobywczej prowadzonej w głębi ziemi
pod nasypami stwierdzono 5 ÷ 11 metrowe
PRZYKA
ADOWA KONSTRUKCJA NASYPU ZE ZBROJENIEM
obniżenie terenu, a w najbliższych latach
GEOSYNTETYCZNYM;
nastÄ…pi dalsze jego osiadanie o rzÄ…d co
najmniej 4 - rech metrów.
ZAA
OŻENIA PROJEKTOWE:
Przy tak niekorzystnych warunkach
Punktem wyjściowym całego przedsięwzięcia był
gruntowo - wodnych, wyjątkowo słabym
żelbetowy wiadukt przebiegający nad liniami kolejowymi PTK
podłożu i specyficznych założeniach
i GK. Światło pionowe wiaduktu wynosi 9,0 m. Roboty ziemne
geometrycznych, przyjęto, że rozwią-
obejmowały wykonanie dwóch nasypów - najazdów w ilości
zaniem najlepszym pod względem
około 120.000 m3, o łącznej długości 775 m. Najazdy
technicznym i ekonomicznym będzie
połączone są łukiem o promieniu R = 2.500 m. Pochylenie
wzmocnienie konstrukcji nasypu mate-
skarp nasypów wynosi 1:0,7 na łuku wewnętrznym.
racami geosyntetycznymi.
Maksymalna wysokość nasypu jest równa 16,5 m.
Obciążenie użytkowe od pojazdów samochodowych przyjęto
równe 33,3 kN/m2. Funkcjonujący dotychczas nasyp wraz
z przyczółkami istniejącego mostu w trakcie użytkowania
uległ tak daleko idącej destrukcji, że będzie musiał być
w najbliższym czasie wyłączony z eksploatacji.
Str. 2
Wiadukt tracił skrajnię ze względu na osiadania,
Warstwa Rodzaj gruntu
j c g
j c g
35.00 0.00 20.00 Nasyp istniejÄ…cy
35.00 0.00 20.00 Nasyp istniejÄ…cy
0.00 60.00 20.00 I co groziło wstrzymaniem stałego wywozu węgla
0.00 60.00 20.00 I
15.00 30.00 20.60 IIc1
15.00 30.00 20.60 IIc1
13.00 16.00 20.20 IIc2
13.00 16.00 20.20 IIc2
290
31.10 0.00 19.00 IIa
31.10 0.00 19.00 IIa z 3 kopalń. Zbrojenie tych konstrukcji materiałami
25.00 5.00 20.00 Nasyp projektowany
25.00 5.00 20.00 Nasyp projektowany
40.00 0.00 20.00 Materac
285 40.00 0.00 20.00 Materac
geosyntetycznymi było więc tutaj sprawą bezdys-
280
1.42
kusyjną. Należało jednak wykonać szereg prac
pv = 33.30
275
przygotowawczych zwiÄ…zanych z wzmocnieniem
G e o s 9 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 5 5 m x T : : 2 .
G
G e o s 9 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 . 0 . / 8 9 / T 0 8 8 2 5. 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 7 9 . 9
G
e
e
o
o
s
s
9
9
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
8
t
:
2
5
.
0
5
.
/
8
m
9
x
/
T
T
0
:
8
:
8
2
2
.
5
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
7
9
.
9
G
G e o s 2 9 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 5 3 m / T : 7 .
G
G e o s 2 9 / µ : 0 . 9 0 / m x 1 : 7 . 9 . / 2 9 x T 0 1: 1 7 3. 3 / m x T : 1 7 . 3 / T : 1 7 . 3 G e o s 2 8 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
e
e
o
o
s
s
2
2
9
9
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
m
T
0
:
x
1
t
:
7
5
.
9
3
.
/
2
m
9
x
/
T
T
0
:
1
:
1
7
7
.
3
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
/
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
8
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 3 0 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 6 3 m8 x : 7 .
G
G e o s 3 0 / µ : 0 . 9 0 / m x 1 : 7 .7 . /6 / TT 0 1: 1 7 3. 3 / m x T : 1 7 . 3 / T : 1 7 . 3 G e o s 2 7 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
e
o
o
s
s
3
3
0
0
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
1
t
:
7
6
.
7
3
.
/
6
m
8
x
/
T
T
0
:
1
:
1
7
7
.
3
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
/
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
7
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 3 1 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 7 3 m x T : : 7 .
G
G e o s 3 1 / µ : 0 . 9 0 / m x 1 : 7 . 6 . / 0 9 / T 0 1 1 7 3. 3 / m x T : 1 7 . 3 / T : 1 7 . 3 G e o s 2 6 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
e
o
o
s
s
3
3
1
1
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
1
t
:
7
7
.
6
3
.
/
0
m
9
x
/
T
T
:
0
1
:
7
1
7
.
3
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
/
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
6
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G
G e o s 3 2 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 8 3 m / T : 7 .
G
G e o s 3 2 / µ : 0 . 9 0 / m x 1 : 7 . 4 . /4 8 x T 0 1: 1 7 3. 3 / m x T : 1 7 . 3 / T : 1 7 . 3 G e o s 2 5 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
e
e
o
o
s
s
3
3
2
2
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
m
T
0
:
x
1
t
:
7
8
.
4
3
.
/
4
m
8
x
/
T
T
0
:
1
:
1
7
7
.
3
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
/
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
5
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 3 3 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 9 3 m7 x : 7 .
G
G e o s 3 3 / µ : 0 . 9 0 / m x 1 : 7 .2 . /8 / TT 0 1: 1 7 3. 3 / m x T : 1 7 . 3 / T : 1 7 . 3 G e o s 2 4 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
e
o
o
s
s
3
3
3
3
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
1
t
:
7
9
.
2
3
.
/
8
m
7
x
/
T
T
0
:
1
:
1
7
7
.
3
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
/
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
4
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 8 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 1 5 / . 2 5 .
G
G e o s 8 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 . 0 1 m x T/ : T80 2: 8 52 . 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 8 2 . 5
G
e
e
o
o
s
s
8
8
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
m
T
0
:
x
8
t
:
2
1
.
0
5
1
/
m
.
2
x
5
T
/
:
T
8
0
2
:
8
.
5
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
8
2
.
5
G e o s 7 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 1 5 / . 6 9 : . 2
G
G
e
e
o
o
s
s
7
7
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
8
t
:
2
1
.
0
5
9
/
m
.
6
x
9
T
/
:
T
8
0
2
:
.
8
5
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
8
2
.
5
270 G e o s 7 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 .0 9 m x T/ : T80 2 8 5 . 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 8 2 . 5
G e o s 3 4 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3 G e o s 1 9 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
3
4
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
1
9
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
podłoża. W założeniach projektowych przyjęto, że
G e o s 3 5 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3 G e o s 2 0 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
3
5
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
0
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G
G e o s 3 6 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3 G e o s 2 1 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
e
o
s
3
6
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
1
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 3 7 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3 G e o s 2 2 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
3
7
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
2
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 3 8 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3 G e o s 2 3 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
3
8
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G
e
o
s
2
3
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 6 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 1 5 / . 9 2 .
G
G e o s 6 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 . 5 9 m x T/ : T80 2: 8 52 . 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 8 2 . 5
G
e
e
o
o
s
s
6
6
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
x
:
8
t
:
2
1
.
5
5
9
/
m
.
9
x
2
T
/
:
T
8
0
2
:
8
.
5
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
8
2
.
5
G e o s 5 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 1 5 / . x 0 .
G
G e o s 5 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 .6 8 m3 7 T /: T8 2: 8 52 . 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 8 2 . 5
G
e
e
o
o
s
s
5
5
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
8
t
:
2
1
.
6
5
8
/
m
.
3
x
7
T
/
:
T
8
0
2
:
8
.
5
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
8
2
.
5
G e o s 3 9 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2 G e o s 1 4 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
3
9
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
e
o
s
1
4
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 4 0 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2 G e o s 1 5 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
4
0
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
e
o
s
1
5
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
pv = 33.30
G
e
o
s
4
1
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
e
o
s
1
6
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
265 G e o s 4 1 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2 G e o s 1 6 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G e o s 4 2 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2 G e o s 1 7 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2 obiekt do 2011 roku osiÄ…dzie o 4 m. Tymczasem
G
e
o
s
4
2
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
e
o
s
1
7
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 4 3 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2 G e o s 1 8 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
4
3
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
e
o
s
1
8
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
G
G e o s 4 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 2 5 / . 7 x 0 .
G e o s 4 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 . 1 8 m 7 T /: T8 2: 8 52 . 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 8 2 . 5
e
e
o
o
s
s
4
4
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
8
t
:
2
2
.
1
5
8
/
m
.
7
x
7
T
/
:
T
8
0
2
:
8
.
5
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
8
2
.
5
G e o s 3 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 2 5 / . x 0 .
G
G e o s 3 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 .2 6 m9 4 T / : T8 2: 8 52 . 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 8 2 . 5
G
e
e
o
o
s
s
3
3
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
8
t
:
2
2
.
2
5
6
/
m
.
9
x
4
T
/
:
T
8
0
2
:
8
.
5
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
8
2
.
5
G
G e o s 1 0 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
e
o
s
1
0
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 1 1 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
1
1
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
G e o s 1 2 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
e
o
s
1
2
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 1 3 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
1
3
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 1 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 4 5 / . 1 1 : . 2
G
G e o s 1 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 .8 4 m x T / :T80 2 8 5 . 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 8 2 . 5
G
e
e
o
o
s
s
1
1
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
8
t
:
2
4
.
8
5
4
/
m
.
1
x
1
T
/
:
T
8
0
2
:
.
8
5
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
8
2
.
5
260
G e o s 2 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : t 1 0 m/ 0 : 8 2 5
G
G
e
e
o
o
s
s
2
2
/
/
µ
µ
:
:
0
0
.
.
9
9
0
0
/
/
T
m
0
:
x
8
t
:
2
1
.
.
5
0
/
5
m
/
T
x
0
T
:
:
8
8
2
2
.
.
5
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
/
T
:
1
4
.
3
w G e o s 2 / µ : 0 . 9 0 / m x 8 : 2 .. 5 / 5 T x T : 8 2 .. 5 / m x T : 8 2 . 5 / T : 1 4 . 3 w w ciÄ…gu 1 tylko miesiÄ…ca osiadÅ‚ już o 1,6 m, co zmusiÅ‚o
255
do wykonania korekty projektu. Zgodnie z zasadami
250 sztuki inżynierskiej zdecydowano się na zwiększenie
ilości zbrojenia geosyntetycznego. Pomimo tak dużych
PRZEKRÓJ NASYPU - STRONA PRAWA KM 1+035
odkształceń poziomych nie stwierdzono deformacji
- FAZA PRZYJ
CIA ZBROJENIA GEOSYNTETYCZNEGO
nasypu. W kształtowaniu geometrii konstrukcji
wykorzystano istniejÄ…ce najazdy poprzednich,
uszkodzonych nasypów dla częściowego oparcia
290
Rodzaj gruntu
Warstwa j c g
j c g
na nich północnych zboczy nowych nasypów.
35.00 0.00 20.00 Nasyp istniejÄ…cy
35.00 0.00 20.00 Nasyp istniejÄ…cy
0.00 60.00 20.00 I
0.00 60.00 20.00 I
285
15.00 30.00 20.60 IIc1
15.00 30.00 20.60 IIc1
13.00 16.00 20.20 IIc2
13.00 16.00 20.20 IIc2
31.10 0.00 19.00 IIa
31.10 0.00 19.00 IIa
280
25.00 5.00 20.00 Nasyp projektowany
25.00 5.00 20.00 Nasyp projektowany
PORZ
DEK PRAC:
40.00 0.00 20.00 Materac
40.00 0.00 20.00 Materac
1.47
275
980.00 W= 2.72 N= 222.02
Po wykonaniu drenaży francuskich w podstawie
pv = 33.30
270
G e o s 3 0 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
3
0
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 2 9 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
2
9
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 2 8 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
2
8
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 2 7 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3
G
e
o
s
2
7
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 2 6 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 1 7 . 3 / m x T : 1 7 . 3 nasypu, przystÄ…piono do przygotowania podÅ‚oża pod
G
e
o
s
2
6
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
1
7
.
3
/
m
x
T
:
1
7
.
3
G e o s 2 5 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
2
5
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G
G e o s 2 4 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
e
o
s
2
4
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 2 3 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
2
3
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
265 G e o s 2 2 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
2
2
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 2 1 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 2 5 . 2 / m x T : 2 5 . 2
G
e
o
s
2
1
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
2
5
.
2
/
m
x
T
:
2
5
.
2
G e o s 2 0 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 8 2 . 5 / m x T : 8 2 . 5 zasadnicze warstwy konstrukcji. Celem podwyższenia
G
e
o
s
2
0
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
8
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
G e o s 1 9 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 8 2 . 5 / m x T : 8 2 . 5
G
e
o
s
1
9
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
8
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
G e o s 1 8 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 8 2 . 5 / m x T : 8 2 . 5
G
e
o
s
1
8
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
8
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
pv = 33.30 G e o s 1 7 / µ : 0 . 3 0 / T 0 : 8 2 . 5 / m x T : 8 2 . 5
G
e
o
s
1
7
/
µ
:
0
.
3
0
/
T
0
:
8
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
G e o s 3 9 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 8 2 . 5 / m x T : 8 2 . 5
G
e
o
s
3
9
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
8
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
260
G e o s 3 1 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 8 2 . 5 / m x T : 8 2 . 5
G
e
o
s
3
1
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
8
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
sił utrzymujących stateczność budowli, w strefie
G e o s 3 2 / µ : 0 . 9 0 / T 0 : 8 2 . 5 / m x T : 8 2 . 5
G
e
o
s
3
2
/
µ
:
0
.
9
0
/
T
0
:
8
2
.
5
/
m
x
T
:
8
2
.
5
w
255
posadowienia wykonano materac wzmacniajÄ…cy
250
z mechanicznie zagęszczonego kruszywa, w dwustro-
245
nnej osÅ‚onie z geosiatki FORTRAC® R250/30-30M,
rozwijanej prostopadle do osi drogi. Grubość warstwy
PRZEKRÓJ NASYPU - STRONA LEWA KM 0+980
- W PODA
OŻU GLINY MI
KKOPLASTYCZNE, GLINY
tłucznia wypełniającego tę warstwę wyniosła 70 cm.
NAWODNIONE I IA
Y
Kolejnym etapem było formowanie zasadniczych
warstw konstrukcyjnych nasypu o grubości po 50 cm.
Geosyntetyczne wkładki zbrojące stanowią połączenie
geosiatki FORTRAC® i geotekstyliów FIBERTEX® typu
F-4M zabezpieczających czoło poszczególnych
warstw zbrojÄ…cych. Dla wzmocnienia korpusu nasypu,
co 7 warstwę wykonano jako materac pełny.
Odpowiedni naciąg geosiatki uzyskano dzięki
systemowi naciÄ…gu siatek pochodzÄ…cego z INORY®.
Poszczególne warstwy formowane były specjalnymi,
pozycjonowalnymi wewnÄ…trz nasypu szalunkami,
również wg rozwiÄ…zania INORY® .
Foto: A. Witwicki
Str. 3
13.44
13.25
13.13
13.18
13.20
13.18
1
3
.
0.00
0.29
0.04
0.01
0
12.07
12.17
12.05
10.31
1
0
0
.
4
2
.
0
0
0
0
0
0
0
0
.
.
.
0
2
3
3
0
.
4
0
0
.
5
0
0
.
7
0
0
.
6
0
0
0
0
.
.
2
9
1
3
.
5
0
3
.
0
0
2
.
5
0
2
2
.
0
.
0
0
0
2
.
5
0
3
.
0
0
3
.
5
0
5
4
.
.
5
4
0
0
.
0
5
5
0
.
0
0
6
.
5
0
.
0
5
0
KONSTRUKCJA NOWEGO NASYPU ZBROJONEGO
DOTYCHCZASOWY, NIE NADAJ
CY SI
DO DALSZEJ
EKSPLOATACJI NASYP NIEZBROJONY
APROBATA TECHNICZNA IBDiM NR
AT/2000-04-0977
METODY
®
WA
AÅšCIWOÅšCI
GEOSIATKA FORTRAC TYPU:
BADAC

WEDA
UG
R 250/30 M R 80/30 M
R 55/30 M
2 PN-EN
[g/m ] 800 350
Masa powierzchniowa 450
965:1999
Wytrzymałość na rozciąganie
D 55
- wzdłuż pasma [kN/m] D 250 D 80
D 30
- wszerz pasma [kN/m] D 30 D 30
PN-ISO
Wydłużenie przy zerwaniu
10319:1996
[%]
- wzdłuż pasma W 6
W 6 W 6
[%] W 6
W 6
- wszerz pasma W 6
Siła rozciągająca przy
wydłużeniu względnym 3%
[kN/m]
D 30
D 150 D 55
- wzdłuż pasma
[kN/m] D 18
D 18
D 18
- wszerz pasma
WYKORZYSTANE MATERIAA
Y GEOSYNTETYCZNE:
Do zbrojenia nasypów zastosowano materiały renomowanej marki HUESKER Synthetic:
geosiatki typu FORTRAC®. Szczegółowe obliczenia konstrukcyjne wykazaÅ‚y konieczność użycia trzech
typów tej siatki: FORTRAC® R250/30-30M, FORTRAC® R80/30-30M, FORTRAC® R55/30-30M. A
Ä…czna
ilość materiału zbrojącego to blisko 240.000 m2! Wypełnienie materacy stanowi mułowiec - kamień
z odpadów poprzemysłowych z bieżącej eksploatacji górniczej KWK  Pniówek , który zawiera rząd 10%
czystego węgla. W obawie o samozapłon tego materiału, w trakcie formowania nasypu poszczególne
warstwy zostały przesypywane 10 cm warstwami piasku. Drenaże, o zróżnicowanych wymiarach (od 50
do 120 cm gÅ‚Ä™bokoÅ›ci), wykonano z geotekstyliów FIBERTEX® typu F-4M, z wypeÅ‚nieniem materiaÅ‚em
dobrze zagęszczalnym o frakcji 40 / 63 mm.
Z racji pionierstwa zastosowanych technologii, konstrukcja wywołuje duże zainteresowanie
w kręgach zarówno projektantów, jak i naukowców oraz administratorów dróg w Polsce. Motywem
przewodnim tego przedsięwzięcia było udowodnienie możliwości wykorzystania świeżego kamienia
przywęglowego jako taniego materiału do budowy konstrukcji inżynierskich, dróg i autostrad
możliwych do wznoszenia z wykorzystaniem odpadowych materiałów lokalnych.
I dla Państwa, dla P.T. Czytelnika, pomocy, doradztwa i informacji technicznych w zakresie gruntów zbrojonych
i aplikacji pełnej gamy geosyntetyków gotowe jest udzielić:
PrzedsiÄ™biorstwo Realizacyjne *INORA®* Sp. z o.o.
44-101 Gliwice 1; skr. poczt. 482; ul. Prymasa Stefana Wyszyńskiego 11
tel.: [phone] fax: [phone]
e-mail: [e-mail] www.inora.com.pl
Str. 4