Kłodzka 1 Lądek Zdrój,
Załącznik 1
Projekt techniczny budowlany
Inwestor ; Gmina Lądek Zdrój
Adres ; Lądek Zdrój, ul. Kłodzka 1
Obiekt ; Odbudowa lokali mieszkalnych poddasza ul Kłodzka 1
Branża ; Projekt konstrukcji  stropy, obliczenia statyczne
W ramach projektu wymiana stropu poddasza w budynku ul. Kłodzka 1
Projektant ; mgr inż. Zbigniew Kożuchowski
Sprawdził ; mgr inż. Kazimierz Dragan
Czerwiec 2008r.
Zestawienie obciążeń Kłodzka 1
Tablica 1. Obciążenie ścianką z betonu komórkowego gr 12 cm obustronnie otynkowaną 2 x 1,5
cm
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m kN/m
1. Mur z drobnych elementów z betonu 2,44 1,30 -- 3,17
komórkowego odmiany 05 grub. 12,5 cm i
szer.2,60 m [7,500kN/m3�0,125m�2,60m]
2. Warstwa cementowo-wapienna grub. 3 cm i 1,48 1,30 -- 1,92
szer.2,60 m [19,0kN/m3�0,03m�2,60m]
3,92 1,30 -- 5,10
Ł:
Tablica 2. Ścianki GK 6 cm obustronnie opłytowane 2,6 m
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m kN/m
1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer. 0,78 1,30 -- 1,01
2,60 m [(12,0kN/m3�0,025m)�2,60m]
2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 5 cm i 0,13 1,30 -- 0,17
szer.260 cm [1,0kN/m3�0,05m�2,60m]
0,91 1,30 -- 1,18
Ł:
Tablica 3. Ścianki GK 12 cm H 2,60m
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m kN/m
1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer. 0,78 1,30 -- 1,01
2,60 m [(12,0kN/m3�0,025m)�2,60m]
2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 8 cm i 0,21 1,30 -- 0,27
szer.260 cm [1,0kN/m3�0,08m�2,60m]
0,99 1,30 -- 1,29
Ł:
Tablica 4. Warstwy - połać dachowa ocieplona i opłytowana dwustronnie- dachy strome
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna, 0,95 1,30 -- 1,23
karpiówka (podwójnie) [0,950kN/m2]
2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 20 cm 0,20 1,30 -- 0,26
[1,0kN/m3�0,20m]
3. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 1,3 cm 0,3 1,30 -- 0,49
[12,0kN/m3�0,0125m]
1,45 1,30 -- 1,88
Ł:
Tablica 5. Obciążenia śniegiem dachy strome
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej 0,92 1,50 0,00 1,38
dachu dwuspadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 1, A=420 m n.p.m. -> Qk
= 1,540 kN/m2, nachylenie połaci 45,0 st. ->
C2=0,600) [0,924kN/m2]
0,92 1,50 -- 1,38
Ł:
Tablica 6. Dachy strome - worki śnieżne pomiędzy połaciami
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Maksymalne obciążenie śniegiem połaci 2,46 1,50 0,00 3,69
dwuspadowego dachu wklęsłego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-2 (strefa 1, A=420 m n.p.m. -> Qk
= 1,540 kN/m2, nachylenie połaci 45,0 st. ->
C2=1,6) [2,464kN/m2]
2,46 1,50 -- 3,69
Ł:
Tablica 7. Obciążenie wiatrem dachy strome
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg 0,39 1,30 0,00 0,51
PN-77/B-02011/Z1-3 (strefa III, H=420 m n.p.m. -
> qk = 0,46kN/m2, teren A, z=H=10,0 m, ->
Ce=1,00, budowla zamknięta, wymiary budynku
H=10,0 m, B=10,0 m, L=10,0 m, kąt nachylenia
połaci dachowej alfa = 45,0 st. -> wsp. aerodyn.
C=0,475, beta=1,80) [0,393kN/m2]
0,39 1,30 -- 0,51
Ł:
Tablica 8. Obciążenie na 1m2 stropu drewnianego - cięar własny strop istniejący po odciążeniu
- przeprojektowany
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Wykładzina gumowa o grubości 4 mm (na 0,08 1,30 -- 0,10
butaprenie) [0,080kN/m2]
2. Płyty wiórowe płasko prasowane grub. 2,4 cm 0,16 1,20 -- 0,19
[6,5kN/m3�0,024m] płyta OSB 3 gr 22 mm
3. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o 0,15 1,30 -- 0,20
wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3�0,025m]
deski ślepy pułap
4. Wełna mineralna w matach typu L grub. 8 cm 0,08 1,30 -- 0,10
[1,0kN/m3�0,08m]
5. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o 0,15 1,30 -- 0,20
wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3�0,025m]
podsufitka
6. Warstwa wapienna na trzcinie grub. 2,5 cm 0,38 1,30 -- 0,49
[15,0kN/m3�0,025m]
1,00 1,28 -- 1,28
Ł:
Tablica 9. Dodatkowe obciążenie stropu przez ścianki działowe GK 2 x12,5mm
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. zastępcze obciążenie ściankami działowymi 0,25 1,30 -- 0,33
0,25 1,30 -- 0,33
Ł:
Tablica 10. Obciążenie na 1m2 stropu drewnianego - cięar własny strop istniejący
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Wykładzina gumowa o grubości 4 mm (na 0,08 1,30 -- 0,10
butaprenie) [0,080kN/m2]
2. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o 0,18 1,30 -- 0,23
wilgotności 23% grub. 3 cm [6,0kN/m3�0,03m]
deski podł.
3. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o 0,15 1,30 -- 0,20
wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3�0,025m]
deski ślepy pułap
4. Gruz ceglany z wapnem (polepa) grub. 10 cm 1,20 1,30 -- 1,56
[12,0kN/m3�0,10m] zasypka
5. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o 0,15 1,30 -- 0,20
wilgotności 23% grub. 2,5 cm [6,0kN/m3�0,025m]
podsufitka
6. Warstwa wapienna na trzcinie grub. 2,5 cm 0,38 1,30 -- 0,49
[15,0kN/m3�0,025m]
2,14 1,30 -- 2,78
Ł:
Tablica 11. Obciążenie użytkowe stropu - istniejący i projektowany
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10
mieszkalne w domach indywidualnych,
czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach,
więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.)
[1,5kN/m2]
1,50 1,40 -- 2,10
Ł:
Tablica 12. Obciążenie użytkowe stropu - istniejący
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Obciążenie zmienne z dostępem z klatki 1,20 1,40 0,35 1,68
schodowej) [1,2N/m2]
1,20 1,40 -- 1,68
Ł:
Kłodzka 1
2. Układ słupów i płatwi w budynku
DANE:
Geometria ustroju:
Szkic układu poprzecznego
50,0�
400,0
4,0 836,0 16
16 4,0
876,0
1,1 Strona naprzeciw klatki schodowej
Szkic układu podłużnego
A
p A
p A
p < łączenie płatwi
AB C E F G H I
D
90,0 90,0 90,0 71,0 71,0 89,0 89,0 89,0 89,0 90,0 90,0 90,0
320,0 120,0 203,0 214,0 118,0 329,0 328,0 328,0
Tył budynku Front budynku
220,0
220,0
4
,
1
8
6
Kąt nachylenia połaci dachowej ą = 50,0o
Rozpiętość wiązara l = 8,76 m
Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 8,36 m
Rozstaw osiowy płatwi lgx = 4,00 m
Rozstaw krokwi a = 1,10 m
Usztywnienia boczne krokwi - brak
Płatew złożona z ośmiu odcinków:
- odcinek A - B o rozpiętości l = 3,20 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,90 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,90 m
- odcinek B - C o rozpiętości l = 1,20 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,90 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie
- odcinek C - D o rozpiętości l = 2,03 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,71 m
- odcinek D - E o rozpiętości l = 2,14 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,71 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie
- odcinek E - F o rozpiętości l = 1,18 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,89 m
- odcinek F - G o rozpiętości l = 3,29 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,89 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,89 m
- odcinek G - H o rozpiętości l = 3,28 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,89 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,90 m
- odcinek H - I o rozpiętości l = 3,28 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,90 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,90 m
Wysokość całkowita słupa hs = 2,20 m
Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m
Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,05 m
Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna):
gk = 0,950 kN/m2, go = 1,140 kN/m2
- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=450 m
n.p.m., nachylenie połaci 50,0 st.):
- na stronie nawietrznej skl = 0,700 kN/m2, sol = 1,050 kN/m2
- na stronie zawietrznej skp = 0,467 kN/m2, sop = 0,700 kN/m2
- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 450,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z
=12,0 m):
- na stronie nawietrznej pkl = 0,489 kN/m2, pol = 0,636 kN/m2
- na stronie zawietrznej pkp = -0,356 kN/m2, pop = -0,462 kN/m2
- ocieplenie dolnego odcinka krokwi gkk = 0,500 kN/m2, gok = 0,650 kN/m2
- dodatkowe obciążenie płatwi qkp = 1,000 kN/m, qop = 1,300 kN/m
Dane materiałowe:
- krokiew 14/16cm (zacios 3 cm) z drewna C27
- płatew 16/20 cm z drewna C27
- słup 16/16 cm z drewna C27
- murłata 16/16 cm z drewna C27
Przyjęte założenia obliczeniowe:
- klasa użytkowania konstrukcji: 2
- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe
- w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi
- współczynniki długości wyboczeniowej słupa:
 w płaszczyz
nie ustroju podłużnego ustalony automatycznie
w płaszczyz
nie wiązara źy = 1,00
WYNIKI:
Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:
-3,12 -3,12
1,32
-0,03 -0,03
2,40 2,40
Obwiednia momentów w układzie podłużnym:
My [kNm]
Mz [kNm]
-2,33
-2,21 -2,32 -2,32
-0,89 -0,99
-0,31 -0,30
0,15
0,41
0,43 0,14
1,22
1,36
3,79 5,22 3,83 4,94 3,94 5,30 3,89
7,79 7,78
-2,76 3,04-3,79 -2,79 -3,60 -2,86 -3,85 3,19 -5,66 3,19 -2,83
3,21 -5,67
2,89
3,39
3,68
3,78
A B C D E F G H I
5,68
6,18
0,45 1,85 0,90 0,90 1,32 0,710,71 1,43 0,29 0,89 1,51 0,89 0,89 1,49 0,90 0,90 1,93 0,45
0,30 0,89
3,20 1,20 2,03 2,14 1,18 3,29 3,28 3,28
Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000
drewno z gatunków iglastych, klasy C27 fm,y,d = 16,62 MPa, fm,z,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa
Krokiew 14/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27
Smukłość
y = 76,1 < 150
z = 87,0 < 150
Maksymalne siły i naprężenia w przęśle
My = 2,40 kNm N = 9,26 kN
�m,y,d = 4,02 MPa �c,0,d = 0,41 MPa
kc,y = 0,517, kc,z = 0,411
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,301 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,316 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)
My = -3,12 kNm N = 4,96 kN
�m,y,d = 7,91 MPa �c,0,d = 0,27 MPa
(�c,0,d/fc,0,d)2 + �m,y,d/fm,y,d = 0,476 < 1
Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego)
unet = 4,98 mm < unet,fin = 3516/200 = 17,58 mm
Maksymalne ugięcie wspornika krokwi
unet = 0,96 mm < unet,fin = 2�187/200 = 1,87 mm
2,20
-0,35
0,07
5,47
4,20
-4,29
-4,06
-1,55
18,25
3,73
38,15
7,81
10,75
2,20
37,09
7,59
11,41
2,34
35,56
7,28
18,78
3,84
43,53
8,91
46,58
9,53
Płatew 16/20 cm z drewna C27
Smukłość
y = 19,1 < 150
z = 23,8 < 150
Obciążenia obliczeniowe
qz = 13,27 kN/m qy = 2,37 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek H - I)
N = 18,78 kN
My = 6,18 kNm Mz = 3,19 kNm
�c,0,d = 0,59 MPa
�m,y,d = 5,79 MPa �m,z,d = 3,74 MPa
(�c,0,d/fc,0,d)2 + �m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,508 < 1
(�c,0,d/fc,0,d)2 + km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,471 < 1
Maksymalne ugięcie (odcinek H - I)
unet = 4,04 mm < unet,fin = 14,22 mm
Słup 16/16 cm z drewna C27
Smukłość (słup D)
y = 75,3 < 150
z = 47,6 < 150
Maksymalne siły i naprężenia (słup B)
My = 5,47 kNm N = 38,15 kN
�m,y,d = 8,01 MPa �c,0,d = 1,49 MPa
kc,y = 0,592, kc,z = 0,882
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,668 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,607 < 1
Murłata 16/16 cm z drewna C27
Obciążenia obliczeniowe
qz = 5,47 kN/m qy = 2,87 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia
Mz = 1,23 kNm
�m,z,d = 1,80 MPa
�m,z,d/fm,z,d = 0,11 < 1
Część wspornikowa murłaty
Obciążenia obliczeniowe
qz = 4,32 kN/m qy = 0,95 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia
My = 0,01 kNm Mz = 0,00 kNm
�m,y,d = 0,01 MPa �m,z,d = 0,00 MPa
�m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,00 < 1
km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,00 < 1
Maksymalne ugięcie:
unet = 0,00 mm < unet,fin = 2�50/200 = 0,50 mm
1,2 Strona przy klatce schodowej - od tyłu budynku
DANE:
Geometria ustroju:
Szkic układu poprzecznego
50,0�
400,0
4,0 836,0 16
16 4,0
876,0
Szkic układu podłużnego
A
p
ABD E
C
90,0 90,0 90,0 78,0 78,0 78,0
326,0 121,0 205,0 235,0
Tył budynku Przy klatce schodowej
Kąt nachylenia połaci dachowej ą = 50,0o
Rozpiętość wiązara l = 8,76 m
Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 8,36 m
Rozstaw osiowy płatwi lgx = 4,00 m
Rozstaw krokwi a = 1,10 m
220,0
220,0
4
,
1
8
6
Usztywnienia boczne krokwi - brak
Płatew złożona z czterech odcinków:
- odcinek A - B o rozpiętości l = 3,26 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,90 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,90 m
- odcinek B - C o rozpiętości l = 1,21 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,90 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie
- odcinek C - D o rozpiętości l = 2,05 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,78 m
- odcinek D - E o rozpiętości l = 2,35 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,78 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,78 m
Wysokość całkowita słupa hs = 2,20 m
Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m
Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,05 m
Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna):
gk = 0,950 kN/m2, go = 1,140 kN/m2
- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=450 m
n.p.m., nachylenie połaci 50,0 st.):
- na stronie nawietrznej skl = 0,700 kN/m2, sol = 1,050 kN/m2
- na stronie zawietrznej skp = 0,467 kN/m2, sop = 0,700 kN/m2
- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 450,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z
=12,0 m):
- na stronie nawietrznej pkl = 0,489 kN/m2, pol = 0,636 kN/m2
- na stronie zawietrznej pkp = -0,356 kN/m2, pop = -0,462 kN/m2
- ocieplenie dolnego odcinka krokwi gkk = 0,500 kN/m2, gok = 0,650 kN/m2
- dodatkowe obciążenie płatwi qkp = 1,000 kN/m, qop = 1,300 kN/m
Dane materiałowe:
- krokiew 14/16cm (zacios 3 cm) z drewna C27
- płatew 16/20 cm z drewna C27
- słup 16/16 cm z drewna C27
- murłata 16/16 cm z drewna C27
Przyjęte założenia obliczeniowe:
- klasa użytkowania konstrukcji: 2
- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe
- w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi
- współczynniki długości wyboczeniowej słupa:
w płaszczyz
nie ustroju podłużnego ustalony automatycznie
w płaszczyz
nie wiązara źy = 1,00
WYNIKI:
Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:
-3,12 -3,12
1,31
-0,03 -0,03
2,39 2,39
Obwiednia momentów w układzie podłużnym:
My [kNm]
Mz [kNm]
-2,29
-1,19
-0,91
-0,32
0,16
0,43
1,25
3,87 5,30 3,87 5,22 1,64 2,79
-2,81 -3,79
3,15 -3,85 -2,81 -2,03
2,31
2,68
6,05
A B C D E
0,45 1,91 0,90 0,90 0,31 1,27 0,78 0,78 1,18 0,39
3,26 1,21 2,05 2,35
Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000
drewno z gatunków iglastych, klasy C27 fm,y,d = 16,62 MPa, fm,z,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa
Krokiew 14/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27
Smukłość
y = 76,1 < 150
z = 87,0 < 150
Maksymalne siły i naprężenia w przęśle
My = 2,39 kNm N = 9,26 kN
�m,y,d = 4,00 MPa �c,0,d = 0,41 MPa
kc,y = 0,517, kc,z = 0,411
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,300 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,315 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)
My = -3,12 kNm N = 4,96 kN
�m,y,d = 7,91 MPa �c,0,d = 0,27 MPa
(�c,0,d/fc,0,d)2 + �m,y,d/fm,y,d = 0,476 < 1
Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego)
unet = 4,98 mm < unet,fin = 3516/200 = 17,58 mm
Maksymalne ugięcie wspornika krokwi
unet = 0,96 mm < unet,fin = 2�187/200 = 1,87 mm
Płatew 16/20 cm z drewna C27
0,30
2,62
5,65
2,20
-4,16
18,64
3,82
10,48
2,15
13,00
2,66
36,96
7,56
38,62
7,90
Smukłość
y = 19,1 < 150
z = 23,8 < 150
Obciążenia obliczeniowe
qz = 13,27 kN/m qy = 2,37 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek A - B)
N = 18,64 kN
My = 6,05 kNm Mz = 3,15 kNm
�c,0,d = 0,58 MPa
�m,y,d = 5,67 MPa �m,z,d = 3,69 MPa
(�c,0,d/fc,0,d)2 + �m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,499 < 1
(�c,0,d/fc,0,d)2 + km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,463 < 1
Maksymalne ugięcie (odcinek A - B)
unet = 3,92 mm < unet,fin = 14,18 mm
Słup 16/16 cm z drewna C27
Smukłość (słup D)
y = 73,3 < 150
z = 47,6 < 150
Maksymalne siły i naprężenia (słup B)
My = 5,65 kNm N = 38,62 kN
�m,y,d = 8,27 MPa �c,0,d = 1,51 MPa
kc,y = 0,592, kc,z = 0,882
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,686 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,624 < 1
Murłata 16/16 cm z drewna C27
Obciążenia obliczeniowe
qz = 5,47 kN/m qy = 2,87 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia
Mz = 1,23 kNm
�m,z,d = 1,80 MPa
�m,z,d/fm,z,d = 0,11 < 1
Część wspornikowa murłaty
Obciążenia obliczeniowe
qz = 4,32 kN/m qy = 0,95 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia
My = 0,01 kNm Mz = 0,00 kNm
�m,y,d = 0,01 MPa �m,z,d = 0,00 MPa
�m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,00 < 1
km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,00 < 1
Maksymalne ugięcie:
unet = 0,00 mm < unet,fin = 2�50/200 = 0,50 mm
1,3 Strona przy klatce schodowej - od frontu budynku
DANE:
Geometria ustroju:
Szkic układu poprzecznego
50,0�
400,0
4,0 836,0 16
16 4,0
876,0
Szkic układu podłużnego
AB C
90,0 92,0 92,0 93,0
278,0 334,0
Klatka schodowa Ściana frontowa budynku
Kąt nachylenia połaci dachowej ą = 50,0o
Rozpiętość wiązara l = 8,76 m
Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 8,36 m
Rozstaw osiowy płatwi lgx = 4,00 m
Rozstaw krokwi a = 1,10 m
Usztywnienia boczne krokwi - brak
Płatew złożona z dwóch odcinków:
- odcinek A - B o rozpiętości l = 2,78 m
lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,90 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,92 m
- odcinek B - C o rozpiętości l = 3,34 m
220,0
220,0
4
,
1
8
6
 lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amL = 0,92 m
prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem amP = 0,93 m
Wysokość całkowita słupa hs = 2,20 m
Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m
Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,05 m
Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna):
gk = 0,950 kN/m2, go = 1,140 kN/m2
- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=450 m
n.p.m., nachylenie połaci 50,0 st.):
- na stronie nawietrznej skl = 0,700 kN/m2, sol = 1,050 kN/m2
- na stronie zawietrznej skp = 0,467 kN/m2, sop = 0,700 kN/m2
- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 450,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z
=12,0 m):
- na stronie nawietrznej pkl = 0,489 kN/m2, pol = 0,636 kN/m2
- na stronie zawietrznej pkp = -0,356 kN/m2, pop = -0,462 kN/m2
- ocieplenie dolnego odcinka krokwi gkk = 0,500 kN/m2, gok = 0,650 kN/m2
- dodatkowe obciążenie płatwi qkp = 1,000 kN/m, qop = 1,300 kN/m
Dane materiałowe:
- krokiew 14/16cm (zacios 3 cm) z drewna C27
- płatew 16/20 cm z drewna C27
- słup 16/16 cm z drewna C27
- murłata 16/16 cm z drewna C27
Przyjęte założenia obliczeniowe:
- klasa użytkowania konstrukcji: 2
- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe
- w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi
- współczynniki długości wyboczeniowej słupa:
w płaszczyz
nie ustroju podłużnego ustalony automatycznie
w płaszczyz
nie wiązara źy = 1,00
WYNIKI:
Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:
-3,12 -3,12
1,33
-0,03 -0,03
2,42 2,42
Obwiednia momentów w układzie podłużnym:
My [kNm]
Mz [kNm]
-2,41
-1,67
3,30 3,96
7,26
2,29
-2,40 -2,88
-5,28 3,31
3,30
6,34
A B C
0,45 1,41 0,92 0,92 1,95 0,46
2,78 3,34
Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000
drewno z gatunków iglastych, klasy C27 fm,y,d = 16,62 MPa, fm,z,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa
Krokiew 14/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27
Smukłość
y = 76,1 < 150
z = 87,0 < 150
Maksymalne siły i naprężenia w przęśle
My = 2,42 kNm N = 9,25 kN
�m,y,d = 4,05 MPa �c,0,d = 0,41 MPa
kc,y = 0,517, kc,z = 0,411
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,303 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,318 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)
My = -3,12 kNm N = 4,96 kN
�m,y,d = 7,91 MPa �c,0,d = 0,27 MPa
(�c,0,d/fc,0,d)2 + �m,y,d/fm,y,d = 0,476 < 1
Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego)
unet = 4,98 mm < unet,fin = 3516/200 = 17,58 mm
Maksymalne ugięcie wspornika krokwi
unet = 0,96 mm < unet,fin = 2�187/200 = 1,87 mm
Płatew 16/20 cm z drewna C27
Smukłość
y = 19,1 < 150
z = 23,8 < 150
Obciążenia obliczeniowe
qz = 13,27 kN/m qy = 2,37 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek B - C)
N = 19,08 kN
My = 6,34 kNm Mz = 3,31 kNm
�c,0,d = 0,60 MPa
�m,y,d = 5,94 MPa �m,z,d = 3,88 MPa
(�c,0,d/fc,0,d)2 + �m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,523 < 1
(�c,0,d/fc,0,d)2 + km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,486 < 1
Maksymalne ugięcie (odcinek B - C)
unet = 4,32 mm < unet,fin = 14,54 mm
Słup 16/16 cm z drewna C27
Smukłość (słup A)
y = 69,9 < 150
z = 47,6 < 150
Maksymalne siły i naprężenia (słup C)
4,31
-3,28
-1,94
2,20
15,33
3,14
19,14
3,92
46,74
9,57
My = 4,31 kNm N = 19,14 kN
�m,y,d = 6,31 MPa �c,0,d = 0,75 MPa
kc,y = 0,603, kc,z = 0,882
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,472 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,443 < 1
Murłata 16/16 cm z drewna C27
Obciążenia obliczeniowe
qz = 5,47 kN/m qy = 2,87 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia
Mz = 1,23 kNm
�m,z,d = 1,80 MPa
�m,z,d/fm,z,d = 0,11 < 1
Część wspornikowa murłaty
Obciążenia obliczeniowe
qz = 4,32 kN/m qy = 0,95 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia
My = 0,01 kNm Mz = 0,00 kNm
�m,y,d = 0,01 MPa �m,z,d = 0,00 MPa
�m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,00 < 1
km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,00 < 1
Maksymalne ugięcie:
unet = 0,00 mm < unet,fin = 2�50/200 = 0,50 mm
Obliczenia belek stropowych;
2. Belki stropowe w części tylnej budynku Kłodzka 1
Założono bardziej niekorzystny układ 2 belek jednoprzęsłowych drewnianych dla których
przyjęto dalej w obliczeniach najbardziej niekorzystne parametry geometryczne tj rozstaw i rozpiętość
ze względu na brak regularności geometrycznej budynku.
2.1. Trakt tylny  belki z lewej strony, trakt o mniejszej rozpiętości l=3,05m, belki co 90 cm
Lo =1,05 x 3.05 = 3,20 m,
Założono odciążenie stropu przez usunięcie zasypek i ułożenie 8 cm wełny mineralnej i wykonanie
podłóg z płyt OSB
Obciążenie użytkowe mieszkalne q=1,4x 1,5 = 2.1 kN/m2
Obciążenie skupione od belki podwalinowej P= (18,64+38,62+10,48+36,96+13)/8,94m = 13,2kN/m
P` = 0,9 x 13,2 = 12,0 kN
Obciążenie równomiernie rozłożone, przed odciążeniem i przy obc. Użytkowym 1,2 kN/m2  tabl 12
G1 = [ 2,78 + 1,68] x 0,9 = 4,014 kN/m -
Obciążenie równomiernie rozłożone po odciążeniu stropu i przy obc użytk . jak dla mieszkan tabl 11
g2 = [1,28+2,1] x 0,9 = 3,04kN/m
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
2,20 1,00
3,20
Momenty zginające [kNm]:
A B
11,83
- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki
12,00
3,04
3,04
8,96
13,46
- stosunek ld/l =1,00
- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki
- klasa użytkowania konstrukcji - 2
Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000
z
yy
z
Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
Wy = 2304 cm3, Jy = 27648 cm4, m = 31,7 kg/m
drewno z gatunków iglastych, klasy C22
fm,y,d = 10,15 MPa, fv,d = 1,11 MPa
Zginanie
Moment maksymalny Mmax = 11,83 kNm
�m,y,d = 5,13 MPa
�m,y,d / fm,y,d = 0,51 < 1
Zwichrzenie
kcrit = 1,00
�m,y,d = 5,13 MPa < kcrit�fm,y,d = 10,15 MPa
Ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -13,46 kN
�d = 0,35 MPa < fv,d = 1,11 MPa
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RB = 13,46 kN
(wymiarowanie na docisk pominięto)
Stan graniczny użytkowalności (łf =1,15; kdef = 0,80)
Wartość graniczna ugięcia unet,fin = lo / 250 = 12,80 mm
Ugięcie maksymalne ufin = uM + uT =7,02 mm
ufin = 7,02 mm < ufin,net = 12,80 mm
Uwaga ; przy tej rozpiętości i tym układzie obciążeń belka może mieć wymiar 14 x 24 cm.
Jednak ze względu na konieczność usunięcia podwalin należy wprowadzić dodatkowe belki podpierające słupy.
2.2 Trakt tylny  belki z prawej strony, trakt o większej rozpiętości l=4,75m, belki co 120 cm
Lo =1,05 x 4.75 = 5,0 m,
Założono odciążenie stropu przez usunięcie zasypek i ułożenie 8 cm wełny mineralnej i wykonanie
podłóg z płyt OSB
Obciążenie użytkowe mieszkalne q=1,4x 1,5 = 2.1 kN/m2
Obciążenie skupione od belki podwalinowej
P= (18,25+38,15+10,75+37,09+11,41)/8,57m = 13,5kN/m , P`= 1,2 x 13,5 = 16,2 kN
Obciążenie równomiernie rozłożone, przed odciążeniem i przy obc. Użytkowym 1,2 kN/m2  tabl 12
G1 = [ 2,78 + 1,68] x 1,2 = 5,35 kN/m -
Obciążenie równomiernie rozłożone po odciążeniu stropu i przy obc użytk . jak dla mieszkan tabl 11
g2 = [1,28+2,1] x 1,2 = 4,06kN/m
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
2,20 2,80
5,00
Momenty zginające [kNm]:
A B
33,13
- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki
- stosunek ld/l =1,00
- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki
- klasa użytkowania konstrukcji - 2
Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000
z
yy
z
Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
Wy = 2304 cm3, Jy = 27648 cm4, m = 31,7 kg/m
drewno z gatunków iglastych, klasy C22
fm,y,d = 10,15 MPa, fv,d = 1,11 MPa
Zginanie
Moment maksymalny Mmax = 33,13 kNm
�m,y,d = 14,38 MPa
�m,y,d / fm,y,d = 1,42 > 1 (!!!)
Zwichrzenie
kcrit = 1,00
�m,y,d = 14,38 MPa > kcrit�fm,y,d = 10,15 MPa (!!!)
Ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 19,76 kN
�d = 0,51 MPa < fv,d = 1,11 MPa
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RA = 19,76 kN
(wymiarowanie na docisk pominięto)
Stan graniczny użytkowalności (łf =1,15; kdef = 0,80)
Wartość graniczna ugięcia unet,fin = lo / 250 = 20,00 mm
Ugięcie maksymalne ufin = 43,16 mm
ufin = 43,16 mm > ufin,net = 20,00 mm (!!!)
Przy tym układzie obciążenia belki nie spełniają warunku nośności i wartości użytkowej jak dla stropu
mieszkalnego. Wobec powyższego należy sprawdzić czy strop obciążony tylko warstwami stropu odciążonego
spełnia warunki nośności
2.2.1. Sprawdzenie
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
Obciążenie q = 1,28 x 1,2 = 1,54 kN/m + siła P = 16,2 kN
16,20
4,06
4,06
17,82
19,76
1
A B
2,20 2,80
5,00
Momenty zginające [kNm]:
A B
25,37
- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki
- stosunek ld/l =1,00
- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki
- klasa użytkowania konstrukcji - 2
Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000
z
yy
z
Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
Wy = 2304 cm3, Jy = 27648 cm4, m = 31,7 kg/m
drewno z gatunków iglastych, klasy C22
fm,y,d = 10,15 MPa, fv,d = 1,11 MPa
Zginanie
Moment maksymalny Mmax = 25,37 kNm
�m,y,d = 11,01 MPa
�m,y,d / fm,y,d = 1,08 > 1 (!!!)
Zwichrzenie
kcrit = 1,00
�m,y,d = 11,01 MPa > kcrit�fm,y,d = 10,15 MPa (!!!)
Ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 13,46 kN
�d = 0,35 MPa < fv,d = 1,11 MPa
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RA = 13,46 kN
(wymiarowanie na docisk pominięto)
Stan graniczny użytkowalności (łf =1,15; kdef = 0,80)
Wartość graniczna ugięcia unet,fin = lo / 250 = 20,00 mm
Ugięcie maksymalne ufin = 31,55 mm
ufin = 31,55 mm > ufin,net = 20,00 mm (!!!)
Stwierdzam, że belki stropowe mimo odciążenia nie spełniają warunku nośności i wartości
użytkowej po obciążeniu stropu siłami ze słupów + obciążeniem stropu odciążonego poprzez
usunięcie zasypki.
Wobec powyższego na powyższym stropie w części tylnej nie można zaprojektować
pomieszczeń mieszkalnych przy obecnym stanie wykonania więz
by dachowej. Zaleca się
dokonanie wymiany stropu, tym bardziej, że belki stropowe są miejscami w złym stanie
technicznym ( końcówki belek).Do chwili wymiany stropu istniejący strop należy odciążyć
poprzez usunięcie podłóg usunięcie zasypek i wt miejsce ułożenie 12 cm wełny mineralnej w
celu ocieplenia stropu. Stropu nie wolno użytkować, należy go zabezpieczyć przed dostępem
osób postronnych. 2 x do roku należy przeprowadzać kontrolę techniczną stropu.
16,20
1,54
1,54
11,52
13,46
Po wykonaniu remontu tj wymiany stropu na wps można powierzchnię strychową adaptować
na mieszkania,
2.3. Sprawdzenie belek stropowych w części frontowej budynku ul. Kłodzka 1
Belki stropowe w części frontowej budynku oparte są na podciągu z belki drewnianej
o rozpiętości L = 5,40 m opartej na ścianie szczytowej oraz ścianie wewnętrznej budynku
równoległej do ściany szczytowej. Belka => podciąg ma wymiary 25x 30 cm.
Na belce opierają się belki stropowe ( prawdopodobnie ciągłe ) ( inwestor nie wykonał w
terminie zleconych odkrywek).Przyjęto schematy jn.
2.3.1. Sprawdzenie belek
Rozpiętość belek b = 2,89 + 4,85m , rozstaw belek a=1,20m
Obciążenie równomiernie rozłożone po odciążeniu stropu i przy obc użytk . jak dla mieszkan tabl 11
g2 = [1,28+2,1] x 1,2 = 4,06kN/m
- P śr = 16,3 kN/m x 1,2 = 19,55 kN
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
12
A B C
2,06 0,83 2,90 1,95
2,89 4,85
Momenty zginające [kNm]:
-23,26
-23,26
1,64
A B C
25,53
- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki
- stosunek ld/l =1,00
- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki
- klasa użytkowania konstrukcji - 2
Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000
z
yy
z
Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
Wy = 2304 cm3, Jy = 27648 cm4, m = 31,7 kg/m
drewno z gatunków iglastych, klasy C22
fm,y,d = 10,15 MPa, fv,d = 1,11 MPa
Belka
Zginanie
Moment maksymalny Mmax = 25,53 kNm
�m,y,d = 11,08 MPa
19,55
19,55
4,06
4,06
3,75
17,26
51,18
�m,y,d / fm,y,d = 1,09 > 1 (!!!)
Zwichrzenie
kcrit = 1,00
�m,y,d = 11,08 MPa > kcrit�fm,y,d = 10,15 MPa (!!!)
Ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -28,16 kN
�d = 0,73 MPa < fv,d = 1,11 MPa
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RB = 51,18 kN
(wymiarowanie na docisk pominięto)
Stan graniczny użytkowalności (łf =1,15; kdef = 0,80)
Wartość graniczna ugięcia unet,fin = lo / 250 = 19,40 mm
Ugięcie maksymalne ufin = 23,72 mm
ufin = 23,72 mm > ufin,net = 19,40 mm (!!!)
2.3.2. Obliczenie stropu po odciążeniu , bez obciążenia użytkowego, jedynie obciążenie od
słupów konstrukcji dachowej
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
12
A B C
2,06 0,83 2,90 1,95
2,89 4,85
Momenty zginające [kNm]:
-17,63
-17,63
1,20
A B C
20,67
- klasa trwania obciążenia od oddziaływania o najkrótszym czasie trwania - stałe
- brak stężeń bocznych na długości belki
- stosunek ld/l =1,00
- obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki
- klasa użytkowania konstrukcji - 2
Wymiarowanie wg PN-B-03150 :2000
z
yy
z
Przekrój prostokątny 24 / 24 cm
Wy = 2304 cm3, Jy = 27648 cm4, m = 31,7 kg/m
drewno z gatunków iglastych, klasy C22
fm,y,d = 10,15 MPa, fv,d = 1,11 MPa
Belka
Zginanie
Moment maksymalny Mmax = 20,67 kNm
�m,y,d = 8,97 MPa
�m,y,d / fm,y,d = 0,88 < 1
Zwichrzenie
kcrit = 1,00
19,55
19,55
1,54
1,54
2,05
12,31
38,32
�m,y,d = 8,97 MPa < kcrit�fm,y,d = 10,15 MPa
Ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -22,57 kN
�d = 0,59 MPa < fv,d = 1,11 MPa
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RB = 38,32 kN
(wymiarowanie na docisk pominięto)
Stan graniczny użytkowalności (łf =1,15; kdef = 0,80)
Wartość graniczna ugięcia unet,fin = lo / 250 = 19,40 mm
Ugięcie maksymalne ufin = 18,06 mm
ufin = 18,06 mm < ufin,net = 19,40 mm
Powyższe obliczenie potwierdza że wyłączając strop z użytkowania oraz odciążając go można traktować go jako
nieużytkowy  należy zamknąć dostęp do strychu z klatki schodowej, a w żadnym przypadku nie dopuszcza się
do wprowadzeniu na poziomie strychu funkcji użytkowej.
Wnioski końcowe  dotyczące stanu stropu oraz jego dalszego użytkowania.
Strop ten nie spełnia warunku nośności i wartości użytkowej w przypadku jego użytkowania
- co kwalifikuje go do wymiany , tym bardziej że stwierdzono że niektóre belki są
uszkodzone ( spróchniałe belki w gniazdach) i winny być wymienione. Również założenie
klasy C22 dla drewna jest również w niektórych przypadkach zawyżone , działa to dodatkowo
na niekorzyść nośności konstrukcji.
Ponadto w wyniku przeglądu pomieszczeń poniżej kondygnacji stropowej stwierdzono
uszkodzenia podsufitek co w dalszej konsekwencji może doprowadzić do ich odspojenia od
belek stropowych. W pobliżu ścian szczytowych stwierdzono brak belek które
prawdopodobnie uległy biodegradacji. Mimo wizualnie dobrej jakości belek stwierdzono np.
w 2 belce poważne uszkodzenie  belka zgniła w gniez
dzie podporowym na całej długości
podparcia. W tym samym miejscu stwierdzono znaczne ugięcie stropu  sufitu w
pomieszczeniu poniżej ( pomieszczenie z prawej strony od szczytu znajdującego się w części
frontowej budynku.
Wobec powyższego obliczenia potwierdzają o konieczności wymiany stropu bez względu na
stan zagospodarowania poddasza .
Projektuje się strop WPS na belkach stalowych, natomiast słupy podpierające więz
bę
dachową opiera się na dodatkowo wzmocnionych belkach stalowych IPN .
W związku z powyższym w celu wykonania powyższych prac należy wykwaterować
lokatorów z pomieszczeń mieszkalnych poniżej stropu strychowego.
Do chwili wykonania powyższych prac strop należy traktować jako nieużytkowy, jednak
należy wykonać prace zabezpieczające polegające na odciążeniu całości stropu z zasypki i
ułożenia w to miejsce 12 cm wełny mineralnej oraz pokrycia belek stropowych pomostami z
desek. Strych winien być wyłączony z użytkowania.
3. Projekt stropu WPS
3.1 Zestawienie obciążeń
Tablica 1. Obciążenie stropu wps B= 1.0 m - rozstaw belek
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m2 kN/m2
1. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1.5 cm 0,29 1,30 -- 0,38
[19,0kN/m3�0,015m]
2. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, zbrojony, 1,13 1,30 -- 1,47
zagęszczony grub. 4,5 cm [25,0kN/m3�0,045m]-
przyjęta gr płyty wps 4,5 cm
3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3�0,10m] 0,05 1,30 -- 0,07
4. Warstwa cementowa grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64
[21,0kN/m3�0,06m]
5. Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10
mieszkalne w domach indywidualnych,
czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach,
więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.)
[1,5kN/m2]
6. Płytki kamionkowe grubości 7 mm na zaprawie 0,32 1,30 -- 0,42
cementowej 1:3 gr. 16-23 mm [0,320kN/m2]
4,55 1,33 -- 6,07
Ł:
Tablica 2. Obciążenie od obetonowania belki stalowej - obustronnie
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m kN/m
1. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, 0,77 1,30 -- 1,00
niezbrojony, zagęszczony grub. 16 cm i szer.0,20
m [24,0kN/m3�0,16m�0,20m]
0,77 1,30 -- 1,00
Ł:
Tablica 3. Obciążenie ścianką z betonu komórkowego gr 12 cm obustronnie otynkowaną 2 x 1,5
cm
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m kN/m
1. Mur z drobnych elementów z betonu 2,44 1,30 -- 3,17
komórkowego odmiany 05 grub. 12,5 cm i
szer.2,60 m [7,500kN/m3�0,125m�2,60m]
2. Warstwa cementowo-wapienna grub. 3 cm i 1,48 1,30 -- 1,92
szer.2,60 m [19,0kN/m3�0,03m�2,60m]
3,92 1,30 -- 5,10
Ł:
Tablica 4. Ścianki GK 6 cm obustronnie opłytowane 2,6 m
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m kN/m
1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer. 0,78 1,30 -- 1,01
2,60 m [(12,0kN/m3�0,025m)�2,60m]
2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 5 cm i 0,13 1,30 -- 0,17
szer.260 cm [1,0kN/m3�0,05m�2,60m]
0,91 1,30 -- 1,18
Ł:
Tablica 5. Ścianki GK 12 cm H 2,60m
Lp Opis obciążenia Obc. char. kd Obc. obl.
łf
kN/m kN/m
1. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 2,5 cm, szer. 0,78 1,30 -- 1,01
2,60 m [(12,0kN/m3�0,025m)�2,60m]
2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 8 cm i 0,21 1,30 -- 0,27
szer.260 cm [1,0kN/m3�0,08m�2,60m]
0,99 1,30 -- 1,29
Ł:
3.2. Obliczenia belek stropu WPS od strony tylnej budynku
Przyjęto belki jednoprzęsłowe oparte w wykutych gniazdach w ścianach zewnętrznych
i środkiem podparte na wieńcu wykonanym na ścianie środkowej murowanej
3.2.1. Trakt o większej rozpiętości
L = 4,76m , Lo = 1,05x4,76 = 5,00m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m , Przyjęto siłę P = max Pi = 46,45 kN
Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,40m
q1= 6,07 x 1,4 + 1,0 = 9,50 kN/m
Dla belek obciążonych słupami zakłada się szerokość płyt wps b=0,9m
q2 = 6,07 x 0,9 +1,0 = 6,46 kN/m
3.2.1.1. Obciążenie tylko z WPS do 1,40 + 1,40 m
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
A B
5,00
5,00
Momenty zginające [kNm]:
A B
30,76
- brak stężeń bocznych na długości belki;
9,50
9,50
24,61
24,61
 - obciążenie przyłożone w środku ciężkości belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
x x
y
Przekrój : I 220 stal: St3
Wx = 278 cm3, Jx = 3060 cm4, Av = 17,8 cm2, m = 31,1 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,079) MR = 64,50 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 222,22 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 0,571
Moment maksymalny Mmax = 30,76 kNm
Mmax / �L�MR = 0,834 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 24,61 kN
Vmax / VR = 0,111 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 24,61 kN < Vo = 0,6�VR = 133,33 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 14,29 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 11,12 mm
fmax = 11,12 mm < fgr = 14,29 mm
Przyjęto belki IPN 220 mm dla rozpiętości WPS 1,40 + 1,40 m
3.2.1.2. Obciążenie tylko z WPS 0,90 + 0,90 m i siła skupiona P = 46,45kN
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
2,00 3,00
5,00
Momenty zginające [kNm]:
A B
77,17
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
46,45
6,46
6,46
36,44
45,73
y
xx
y
Przekrój : 2 I 220 stal: St3
Wx = 556 cm3, Jx = 6120 cm4, Av = 35,6 cm2, m = 62,2 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,079) MR = 129,00 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 444,43 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 77,17 kNm
Mmax / �L�MR = 0,598 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 45,73 kN
Vmax / VR = 0,103 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 45,73 kN < Vo = 0,6�VR = 266,66 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 14,29 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 11,99 mm
fmax = 11,99 mm < fgr = 14,29 mm
3.2.1.3. Obciążenie z WPS 1,40 + 1,40 m i siła skupiona P = 46,45kN
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
2,00 3,00
5,00
Momenty zginające [kNm]:
A B
86,29
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
xx
y
Przekrój : 2 I 220 stal: St3
Wx = 556 cm3, Jx = 6120 cm4, Av = 35,6 cm2, m = 62,2 kg/m
46,45
9,50
9,50
44,04
53,33
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,079) MR = 129,00 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 444,43 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 86,29 kNm
Mmax / �L�MR = 0,669 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 53,33 kN
Vmax / VR = 0,120 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 53,33 kN < Vo = 0,6�VR = 266,66 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 14,29 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 13,70 mm
fmax = 13,70 mm < fgr = 14,29 mm
Przy rozstawie WPS co 1,40 m można przyjąć 2 IPN 220 mm
3.2.2. Trakt o mniejszej rozpiętości
L = 2,91m , Lo = 1,05x2,91 = 3,05m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m , Przyjęto siłę P = max Pi = 46,45 kN
3.2.2.1 Obciążenie siłą skupioną słupa i obciążeniem od WPS 1,5+ 1,5m
Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,50m
q1= 6,07 x 1,5 + 1,0 = 10,11 kN/m
Dla belek obciążonych słupami zakłada się szerokość płyt wps b=1,50m
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
1,05 2,00
3,05
Momenty zginające [kNm]:
A B
43,01
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
46,45
10,11
10,11
32,01
46,48
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
xx
y
Przekrój : 2 I 160 stal: St3
Wx = 234 cm3, Jx = 1870 cm4, Av = 20,2 cm2, m = 35,8 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,080) MR = 54,35 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 251,40 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 43,01 kNm
Mmax / �L�MR = 0,791 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 46,48 kN
Vmax / VR = 0,185 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 46,48 kN < Vo = 0,6�VR = 150,84 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 8,71 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 8,14 mm
fmax = 8,14 mm < fgr = 8,71 mm
Przyjęto pod słupami 2 x IPN 160 mm
3.2.2.2 Obciążenie obciążeniem od WPS 1,5+ 1,5m
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
A B
3,05
3,05
Momenty zginające [kNm]:
A B
11,98
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
x x
y
10,11
10,11
15,72
15,72
Przekrój : I 160 stal: St3
Wx = 117 cm3, Jx = 935 cm4, Av = 10,1 cm2, m = 17,9 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,080) MR = 27,18 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 125,70 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 0,636
Moment maksymalny Mmax = 11,98 kNm
Mmax / �L�MR = 0,693 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 15,72 kN
Vmax / VR = 0,125 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 15,72 kN < Vo = 0,6�VR = 75,42 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 8,71 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 5,27 mm
fmax = 5,27 mm < fgr = 8,71 mm
Przyjęto dwuteownik IPN 160 mm
3.3. Obliczenia belek stropu WPS w części środkowej budynku naprzeciw klatki schodowej
Przyjęto belki jednoprzęsłowe oparte na wieńcach wykonanych na ścianach
poprzecznych klatki schodowej
Lmax = 3,50m, Lo=1,05 x 3,5 = 3,68 m
Obciążenie od stropu WPS 1,5 + 1,5 m maksymalnie
Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,50m
q1= 6,07 x 1,5 + 1,0 = 10,11 kN/m
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
A B
3,68
3,68
Momenty zginające [kNm]:
A B
17,52
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
10,11
10,11
19,05
19,05
y
x x
y
Przekrój : I 180 stal: St3
Wx = 161 cm3, Jx = 1450 cm4, Av = 12,4 cm2, m = 21,9 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,080) MR = 37,37 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 154,88 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 0,586
Moment maksymalny Mmax = 17,52 kNm
Mmax / �L�MR = 0,800 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 19,05 kN
Vmax / VR = 0,123 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 19,05 kN < Vo = 0,6�VR = 92,93 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 10,51 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 7,24 mm
fmax = 7,24 mm < fgr = 10,51 mm
Przyjęto IPN 180 mm
3.4. Obliczenia belek stropu WPS w części frontowej budynku .
Przyjęto belki jednoprzęsłowe oparte w wykutych gniazdach w ścianach zewnętrznych i
środkiem podparte na stalowym podciągu opartym na wieńcu ściany poprzecznej klatki
schodowej i filarku międzyokiennym  na wykonanym rdzeniu żelbetowym .
3.4.1. Trakt o większej rozpiętości
L = 4,90m , Lo = 1,05x4,80 = 5,04m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m , Przyjęto siłę P = max Pi = 46,58 kN
Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,40m
q1= 6,07 x 1,4 + 1,0 = 9,50 kN/m
3.4.1.1. Od obciążenia płytami WPS 140+ 140 cm
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
A B
5,04
5,04
9,50
9,50
Momenty zginające [kNm]:
A B
31,25
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
x x
y
Przekrój : I 220 stal: St3
Wx = 278 cm3, Jx = 3060 cm4, Av = 17,8 cm2, m = 31,1 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,079) MR = 64,50 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 222,22 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 0,509
Moment maksymalny Mmax = 31,25 kNm
Mmax / �L�MR = 0,952 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 24,80 kN
Vmax / VR = 0,112 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 24,80 kN < Vo = 0,6�VR = 133,33 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 14,40 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 11,48 mm
fmax = 11,48 mm < fgr = 14,40 mm
Przyjęto IPN 220 mm co max 140 cm
3.4.1.2. Od obciążenia płytami WPS 140+ 140 cm + siła skupiona słupa
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
2,00 3,04
5,04
Momenty zginające [kNm]:
A B
87,15
24,80
24,80
46,58
9,50
9,50
44,15
53,76
 - brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
xx
y
Przekrój : 2 I 220 stal: St3
Wx = 556 cm3, Jx = 6120 cm4, Av = 35,6 cm2, m = 62,2 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,079) MR = 129,00 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 444,43 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 87,15 kNm
Mmax / �L�MR = 0,676 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 53,76 kN
Vmax / VR = 0,121 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 53,76 kN < Vo = 0,6�VR = 266,66 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 14,40 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 14,07 mm
fmax = 14,07 mm < fgr = 14,40 mm
3.4.2. Trakt o mniejszej rozpiętości
L = 2,90m , Lo = 1,05x2,90 = 3,05m, obciążenie siłą skupioną P w odległości
a=2,0m , Przyjęto siłę P = max Pi = 46,58 kN
Zakłada się max rozpiętość płyt wps b= 1,50m
q1= 6,07 x 1,5 + 1,0 = 10,11 kN/m
3.4.2.1. Od obciążenia płytami WPS 150+ 150 cm
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
A B
3,05
3,05
Momenty zginające [kNm]:
A B
12,15
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
10,11
10,11
15,94
15,94
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
x x
y
Przekrój : I 220 stal: St3
Wx = 278 cm3, Jx = 3060 cm4, Av = 17,8 cm2, m = 31,1 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,079) MR = 64,50 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 222,22 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 0,718
Moment maksymalny Mmax = 12,15 kNm
Mmax / �L�MR = 0,262 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 15,94 kN
Vmax / VR = 0,072 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 15,94 kN < Vo = 0,6�VR = 133,33 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 8,71 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 1,63 mm
fmax = 1,63 mm < fgr = 8,71 mm
Ze względu na podparcie na podciągu stalowym przyjęto IPN 220 mm
3.4.2.2. Od obciążenia płytami WPS 150+ 150 cm + siła skupiona słupa P = 46,74kN
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
2,00 1,05
3,05
Momenty zginające [kNm]:
A B
43,52
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
46,74
10,11
10,11
32,55
47,11
y
xx
y
Przekrój : 2 I 220 stal: St3
Wx = 556 cm3, Jx = 6120 cm4, Av = 35,6 cm2, m = 62,2 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,079) MR = 129,00 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 444,43 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 43,52 kNm
Mmax / �L�MR = 0,337 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 47,11 kN
Vmax / VR = 0,106 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 47,11 kN < Vo = 0,6�VR = 266,66 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 8,71 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 2,52 mm
fmax = 2,52 mm < fgr = 8,71 mm
Przyjęto konstrukcyjnie 2 IPN 220mm
3.4.3. Obliczenie podciągu pod podparcie belek stropu WPS poz 3.4.2.
Obciążenie skupione od reakcji belek obciążonych słupami
P = 47,11 + 53,76 = 100,87 kN L= 3,44m
Obciążenie równomiernie rozłożone do pozostałych belek
q = ( 15,94/3)x2 + (24,8/2,8) x 2 = 10,62+17,71
q = 28,33 kN/mb
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
1
A B
3,44 3,10
6,54
Momenty zginające [kNm]:
A B
323,51
- brak stężeń bocznych na długości belki;
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
100,87
28,33
28,33
145,34
150,59
Wymiarowanie wg PN-90/B-03200
y
x x
y
Przekrój : 2 I 340 stal: St3
Wx = 1846 cm3, Jx = 31400 cm4, Av = 83,0 cm2, m = 136 kg/m
zginanie : klasa przekroju 1 (ąp = 1,084) MR = 410,20 kNm
ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 1034,51 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia �L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 323,51 kNm
Mmax / �L�MR = 0,789 < 1
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 150,59 kN
Vmax / VR = 0,146 < 1
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 150,59 kN < Vo = 0,6�VR = 620,71 kN
warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania (łf =1,15)
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 18,69 mm
Ugięcie maksymalne fmax = 17,53 mm
fmax = 17,53 mm < fgr = 18,69 mm
Przyjęto 2 IPN 340
Istnieje możliwość zmiany powyższego podciągu w przypadku zmiany sposobu jego
podparcia pośredniego. Powyższe można rozstrzygnąć w ramach nadzoru autorskiego
zleconego w ramach odrębnego zlecenia.
Opracował Sprawdził