Dane	Obliczenia	Wyniki
P=101300 [Pa] T=293 [K] PN=101300 [Pa] TN=273 [K] 3250 [Nm^3/h] yC2H6,2=0,63 yH2,2=0,25 yA,2=0,12 T=293 [K] TKr,C2H6=305,2 [K] TKr,H2=126[K] TKr,A=405,5 [K] P=101300 [Pa] PKr,C2H6=7,4E+06[Pa] PKr,H2=3,39E+06 [Pa] PKr,A=1,13E+07 [Pa] hKr,C2H6=3,43E-05 [Pa·s] hKr,H2=3,47E-06 [Pa·s] hKr,A=3,09E-05 [Pa·s]	1.5.1 Objętościowe natężenie przepływu dla przyjętych warunków. 0,9689 [m^3/s] 2.Parametry opisujące własności czynników. 2.1. Lepkość a) przekrój 2 Temperatura krytyczna i zredukowana mieszaniny gazów. Ciśnienie krytyczne i zredukowane mieszaniny gazów. Lepkość krytyczna mieszaniny gazów.	0,9689 [m^3/s] TKr,g2=272,436 [K] Tr,g2=1,08 PKr,g2=5,51E+06 [Pa] Pr,g2=1,839E-02 hKr,g2=2,618E-05 [Pa·s]
Nr tematu:	2005/06	Str.5
Dane	Obliczenia	Wyniki
hr,g2=0,80 [Pa·s] yC2H6,1=0,7025 yH2,1=0,2788 yA,1=0,0187 T=293 [K] TKr,C2H6=305,2 [K] TKr,H2=126[K] TKr,A=405,5 [K] P=101300 [Pa] PKr,C2H6=7,4E+06[Pa] PKr,H2=3,39E+06 [Pa] PKr,A=1,13E+07 [Pa] hKr,C2H6=3,43E-05 [Pa·s] hKr,H2=3,47E-06 [Pa·s] hKr,A=3,09E-05 [Pa·s]	Współczynnik lepkości. Wartość zredukowaną współczynnika lepkości odczytuje z wykresu zależności dla danych wartości temperatury i ciśnienia zredukowanego. b) przekrój 1 Temperatura krytyczna i zredukowana mieszaniny gazów. Ciśnienie krytyczne i zredukowane mieszaniny gazów. Lepkość krytyczna mieszaniny gazów.	hg2=2,095E-05[Pa·s] TKr,g1=43,424 [K] Tr,g1=6,747 PKr,g1=6,355E+06 [Pa] Pr,g1=1,594E-02 hKr,g1=2,564E-05 [Pa·s]
Nr tematu:	2005/06	Str.6
Dane	Obliczenia	Wyniki
hr,g1=2,10 [Pa·s] P=101300 [Pa] T=293 [K] R=8314[J/kmol·K] z=1 MA= 17 [g/mol] MH2=2 [g/mol] MC2H6=30 [g/mol] yC2H6,2=0,63 yH2,2=0,25 yA,2=0,12 yC2H6,1=0,7025 yH2,1=0,2788 yA,1=0,0187	Współczynnik lepkości. Wartość zredukowaną współczynnika lepkości odczytuje z wykresu zależności dla danych wartości temperatury i ciśnienia zredukowanego. Lepkość cieczy absorbującej (H2O) przyjmuje stałą na całej długości kolumny i równą hc=1,000E-03 [Pa·s] 2.2. Gęstość a) przekrój 2 Wyznaczenie objętości molowej gazów. Dla założonego ciśnienia atmosferycznego gazów współczynnik ściśliwości wynosi z=1 Wyznaczenie masy molowej mieszaniny gazów. Gęstość mieszaniny gazów. Gęstość cieczy absorbującej (H2O) przyjmuje stałą na całej długości kolumny i równą rc=998,2 [kg/m^3]	hg1=5,385E-05[Pa·s] hc=1,000E-03 [Pa·s] VM=24,05 [m^3/kmol] Mg,2=21,44 [g/mol] Mg,1=21,95 [g/mol] rg,2=0,892 [kg/m^3] rg,1=0,913 [kg/m^3]
Nr tematu:	2005/06	Str.7

Dane	Obliczenia	Wyniki
nkA=25,8 nkH2=7,4 nkC2H6=51,8 MA= 17 [g/mol] MH2=2 [g/mol] MC2H6=30 [g/mol] P=101300 [Pa] T=293 [K] yC2H6,2=0,63 yH2,2=0,25 yA,2=0,12 VM=24,05 [m^3/kmol]	2.3.Dynamiczny i kinematyczny współczynnik dyfuzji. Współczynnik dyfuzji NH3 przez poszczególne składniki mieszaniny gazów. Kinematyczny współczynnik dyfuzji składnika A przez mieszaninę gazów inertnych. Przeliczenie kinematycznego współczynnika dyfuzji na dynamiczny. Kinematyczny współczynnik dyfuzji NH3 w fazie ciekłej przyjmuje równy DA,C=1,760E-09 [m^2/s]. Dynamiczny współczynnik dyfuzji NH3 w fazie ciekłej przyjmuje równy d'A,C=9,765E-08 [m^3/kmol].	DA, H2=6,705E-05 [m^2/s] DA, C2H6=1,466E-05 [m^2/s] DA,M=1,884E-05 [m^2/s] d'A,M=7,836E-07 [m^3/kmol] DA,C=1,760E-09 [m^2/s] d'A,C=9,765E-08 [m^3/kmol]
Nr tematu:	2005/06	Str.9
Dane	Obliczenia	Wyniki
0,9689[m^3/s] yA,2=0,12 YA,2=0,1364 YA,1=0,0191 XA,1=0 X*A,2=0,132	3.Bilans masowy wymiennika masy. 3.1.Czynnik zawierający inerty. 3.1.1.Określenie minimalnego natężenia przepływu absorbentu. Objętościowe natężenie przepływu NH3 na wlocie kolumny, przekrój 2. Natężenie przepływu zaabsorbowanego NH3 Natężenie przepływu NH3 na wylocie z kolumny, przekrój 1. Wyznaczenie natężenia przepływu gazów inertnych. Wyznaczenie udziału molowego NH3 na wylocie z kolumny, przekrój 1. Wyznaczenie stosunków molowych gazu absorbowanego w mieszaninie gazów i cieczy. Określenie minimalnego natężenia przepływu cieczy.	0,1163[m^3/s] 0,1000 [m^3/s] 0,0163 [m^3/s] 0,8526 [m^3/s] 0,0187 YA,2=0,1364 YA,1=0,0191 0,892
Nr tematu:	2005/06	Str.10
Dane	Obliczenia	Wyniki
YA,2=0,1364 YA,1=0,0191 XA,1=0 0,8526 [m^3/s] P=101300 [Pa] T=293 [K] R=8,314[J/mol·K] 0,9689 [m^3/s] rg,2=0,892 [kg/m^3] Mc=18 [g/mol] YA,1=0,0191	3.1.2.Przyjęcie rzeczywistego natężenia przepływu absorbentu. Zakładam nadmiar absorbentu równy b=2 3.1.3.Wykonanie rzeczywistego bilansu masowego kolumny. Wyznaczenie stężenia czynnika absorbowanego w fazie ciekłej. Molowe natężenie przepływu gazów i cieczy liczone na gazy inertne. Masowe natężenie przepływu gazów i cieczy. Objętościowe natężenie przepływu gazu w przekroju 1	1,784 XA,2=0,066 0,035 [kmol/s] 0,063 [kmol/s] 0,864 [kg/s] 1,138 [kg/s] 0,036 [kmol/s] 0,793 [kg/s] 0,869 [m^3/s]
Nr tematu:	2005/06	Str.11

Dane	Obliczenia	Wyniki
P=101300 [Pa] Mc=18 [g/mol] MA=17 [g/mol]	4. Wykres stężeń. 4.1.Linia równowagi. UA [kgA/kgC] PA [Pa] YA XA 0,15 15200 0,1765 0,1588 0,1 9280 0,1008 0,1059 0,075 6670 0,0705 0,0794 0,05 4230 0,0436 0,0529 0,04 3320 0,0339 0,0424 0,03 2430 0,0246 0,0318 0,025 2000 0,0201 0,0265 0,02 16001 0,0160 0,0212 4.2. Linia operacyjna 4.2.1.Linia operacyjna przy minimalnym natężeniu przepływu absorbentu. YA,2=0,1364 X*A,1=0 YA,1=0,0191 X*A,2=0,132 4.2.2. Linia operacyjna przy rzeczywistym natężeniu przepływu absorbentu. YA,2=0,1364 XA,1=0 YA,1=0,0191 XA,2=0,066
Nr tematu:	2005/06	Str.12
Dane	Obliczenia	Wyniki
	5.Obliczenie średniego modułu napędowego procesu. Ogólny moduł napędowy.

Przekrój	XA	YA	Ya*	Ya-Ya*	1+YA	1+Ya*	(1+Y)m	DpA
1	0	0,019	0	0,019	1,019	1	1,010	0,019
2	0,066	0,136	0,07	0,066	1,136	1,07	1,103	0,060
3	0,033	0,065	0,035	0,03	1,065	1,035	1,05	0,029

0,019 0,060 0,029	3,181<6 Średni moduł napędowy procesu.	0,029
Nr tematu:	2005/06	Str.13
Dane	Obliczenia	Wyniki
0,864 [kg/s] 1,138 [kg/s] rg,2=0,892 [kg/m^3] rc=998,2 [kg/m^3] g=9,81 [m/s^2] hc=1,000E-03 [Pa·s] 0,9689 [m^3/s]	6.Wyznaczenie średnicy aparatu. 6.1.Wstępny dobór wypełnienia. Jako wypełnienie dobieram ceramiczne pierścienie Raschiga o parametrach: Powierzchnia właściwa - a=200 [m^2/m^3] Porowatość - e=0,74 [m^3/m^3] Gęstość usypowa - G=530 [kg/m^3] 6.2.Wyznaczenie optymalnej prędkości przepływu gazów. Określenie prędkości zalewania się kolumny. Zakładam prędkość przepływu gazu wog liczoną na pusty skruber o 0,8 niższą od wogz wog=0,8·wogz Określenie powierzchni przekroju poprzecznego. Wyznaczenie średnicy kolumny. D=0,934 [m]	a=200 [m^2/m^3] e=0,74 [m^3/m^3] G=530 [kg/m^3] wogz=1,768 [m/s] wog=1,414 [m/s] fk=0,685 [m^2] D=0,934 [m]
Nr tematu:	2005/06	Str.14
Dane	Obliczenia	Wyniki
0,869 [m^3/s] 0,9689 [m^3/s] hg2=2,095E-05[Pa·s] hg1=5,385E-05[Pa·s] a=200 [m^2/m^3] 0,793 [kg/s] 0,864 [kg/s] Dw=1 [m] Mg,2=21,44 [g/mol] Mg,1=21,95 [g/mol] d'A,M=7,836E-07 [m^3/kmol]	6.3.Dobór znormalizowanej średnicy aparatu. Zgodnie z normą BN-64/2201-05 przyjmuje wartość znormalizowaną średnicy aparatu równą: Dw=1 [m] 6.4.Obliczenie rzeczywistej prędkości przepływu gazu. Przekrój 1 Przekrój 2 7.Obliczenia kinetyczne. 7.1.Dobór równania kryterialnego dla danej fazy. Równanie kryterialne dla gazu. Liczba Reynoldsa Liczba Schmidta	Dw=1 [m] wg,1=1,106 [m/s] wg,2=1,234 [m/s] de=0,005 [m^3/m^2] ge,g1=1,010 [kg/m^2·s] ge,g2=1,100 [kg/m^2·s] Reg1=93,77 Reg2=262,54 Scg,1=3,131 Scg,2=1,247
Nr tematu:	2005/06	Str.15
Dane	Obliczenia	Wyniki
A=0,8 B=0,33 C=0,11 Reg1=93,77 Reg2=262,54 Scg,1=3,131 Scg,2=1,247 1,138 [kg/s] Mc=18 [g/mol] 0,035 [kmol/s] YA,2=0,1364 YA,1=0,0191 MA= 17 [g/mol] de=0,005 [m^3/m^2] Dw=1 [m] d'A,C=9,765E-08 [m^3/kmol] hc=1,000E-03 [Pa·s] A=0,66 B=0,33 C=0,015	Liczba Sherwooda Równanie kryterialne dla cieczy. Średnie masowe natężenie przepływu cieczy. Liczba Reynoldsa Liczba Schmidta Liczba Sherwooda	Shg,1=6,062 Shg,2=10,195 4,16E-03[kmol/s] 0,071 [kg/s] 1,209 [kg/s] 1,174 [kg/s] Ree=7,471 Sce=568,95 She=0,459
Nr tematu:	2005/06	Str.16
Dane	Obliczenia	Wyniki
Shg,1=6,062 Shg,2=10,195 de=0,005 [m^3/m^2] d'A,M=7,836E-07 [m^3/kmol] d'A,C=9,765E-08 [m^3/kmol] She=0,459 g=9.81 [m/s^2] hc=1,000E-03 [Pa·s] rc=998,2 [kg/m^3]	7.2.Wyznaczenie współczynnika wnikania masy dla fazy gazowej. 7.3.Wyznaczenie współczynnika wnikania masy dla fazy ciekłej. 7.4.Określenie wartości zamiennika stężeń n. Przekrój YA YA* XA Ky 1 0,019 0,019 0,0212 0,896 2 0,136 0,07 0,0658 1,065	1,900E-04 3,195E-04 4,677E-05 9,581E-04 r=1,152 my,1=1,033 my,2=1,227
Nr tematu:	2005/06	Str.17
Dane	Obliczenia	Wyniki
my,1=1,033 my,2=1,227 XA,1=0,0212 XA,2=0,0658 Y*A,1=0,019 Y*A,2=0,07 9,581E-04 1,900E-04 3,195E-04 4,16E-03[kmol/s] 0,029 rc=998,2 [kg/m^3] a=200 [m^2/m^3] 1,174 [kg/s] Dw=1 [m]	7.5.Wyznaczenie współczynnika przenikania masy. 8.Obliczenie teoretycznej powierzchni wymiany masy. 9.Wyznaczenie wartości współczynnika użyteczności powierzchni. wyznaczeni współczynnika gęstości zraszania 10.Obliczenia rzeczywistej powierzchni wymiany masy.	n1=1,035 n2=1,222 k'A,1=1,576E-04 k'A,2=2,270E-04 =1,923E-04 Ft=754,88 [m^2] wo,c=1,452E-03[m^3/m^2s] f(w0,c)=7,5 f=0,780 F*=968,12 [m^2]
Nr tematu:	2005/06	Str.18
Dane	Obliczenia	Wyniki
F*=968,12 [m^2] Dw=1 [m] a=200 [m^2/m^3] e=0,74 [m^3/m^3] rg,2=0,892 [kg/m^3] 0,9689 [m^3/s] hg2=2,095E-05[Pa·s]	11.Określenie wysokości wypełnienia. Przyjmuje rezerwę bezpieczeństwa równą 30% H*=H·1,3 12.Sprawdzenie warunku na smukłość wymiennika. 8,012<7 Warunek smukłości został spełniony. 13.Hydrodynamika kolumny z wypełnieniem. 13.1.Obliczenie spadku ciśnienia na wypełnieniu. Spadek ciśnienia na wypełnieniu suchym. de=4·e/a wo,g=V^2g,2/fo f0=pD^2/4	H=6,163 [m] H*=8,012 [m] de=0,0148 [m] fo=0,785 [m^2] w0,g=1,2337 [kg/m^2s] Reg=1050,1 l=3,7809 2535,9 [Pa]
Nr tematu:	2005/06	Str.19
Dane	Obliczenia	Wyniki
fo=0,785 [m^2] 1,174 [kg/s] b=0,0512 2535,9 [Pa] dn=0,025 [m] e=0,74 [m^3/m^3]	Spadek ciśnienia na wypełnieniu zraszanym. Opór wypełnienia zraszanego. 13.2.Określenie ilości cieczy zatrzymywanej na wypełnieniu. Ilość cieczy zawieszonej statycznie na wypełnieniu. Ilość cieczy zawieszonej dynamicznie na wypełnieniu. Całkowita ilość cieczy zatrzymanej na wypełnieniu.	g0,c=1,4944 [kg/m^2s] Azr=1,1926 DP=3024,5 [Pa] rs=0,0128 [m^3/m^3] Rec=50,4820 rd=0,0239 [m^3/m^3] rc=0,0367 [m^3/m^3]
Nr tematu:	2005/06	Str.20
Dane	Obliczenia	Wyniki
e=0,74 [m^3/m^3] l=3,7809 g=9,81 [m/s^2] rg,2=0,892 [kg/m^3] rg,1=0,913 [kg/m^3] rc=998,2 [kg/m^3] a=200 [m^2/m^3] wog=1,414 [m/s] 0,864 [kg/s] 0,793 [kg/s] 1,174 [kg/s] Re=2,52E+08[N/m^2]	13.3.Sprawdzenie obciążenia aparatu. Wartości p1 i p2, w obydwu przekrojach położone są poniżej granicy zachłystywania się kolumny. 14.Obliczenia konstrukcyjno wytrzymałościowe. 14.1.Dobór materiału. Jako materiał konstrukcyjny dobieram stal St4 14.2. Obliczenie grubości płaszcza i dennicy. 14.2.1.Obliczenie grubości ścianki płaszcza Sprawdzenie grubości ścianki płaszcza ze względu na sztywność Wartość współczynnika a przyjmuje dla danej wartości gdzie Zakładam, że β<1,4 zatem a = 1 Naprężenie dopuszczalne wg normy PN-61/H-84020 dla gatunku stali St4 i temperatury T = 293°C, Re=2,52E+08[N/m^2] Współczynnik bezpieczeństwa przyjmuje równy Xe = 1,8	Przekrój 1 p1=0,0435 p2=0,0434 Przekrój 2 p1=0,0425 p2=0,0394 1,40E+08
Nr tematu:	2005/06	Str.21
Dane	Obliczenia	Wyniki
1,40E+08 a = 1 Dw=1 [m] t=10 [lat] s=1,00E-04 [m]	współczynnik wytrzymałości szwu z dla zastosowanej jednostronnej spoiny doczołowej z podpawaniem wynosi z = 1,0·zdop przyjmuje zdop=0,8 z = 0,8 Zakładam ciśnienie panujące w zbiorniku równe ciśnieniu atmosferycznemu Pow=101300 [Pa] Ostatecznieotrzymuje g0=3,93E-04[m] Naddatek na minusową odchyłkę blachy przyjmuje dla g0 < 5mm dla stali węglowej c1=5,00E-04 [m] Naddatek na korozje obliczam ze wzoru c2 =s·t t=10 lat zakładam czas pracy zbiornika Aparat będzie pracował w pozycji pionowej nie zmieniając swojego położenia, dlatego nie przewiduje dodatkowych naprężeń w projektowanym aparacie, dlatego c3=0 c=c1+c2+c3 Obliczam grubość ścianki płaszcza z naddatkiem gc= g0 +c goc=1,89E-03[m] Przyjmuje grubość ścianki płaszcza równą 2,00E-03 [m]	z = 0,8 Pow=101300 [Pa] g0=3,93E-04[m] c2 =1,00E-03 [m] c3=0 [m] c=1,50E-03 [m] gc=2,00E-03 [m]
Nr tematu:	2005/06	Str.22
Dane	Obliczenia	Wyniki
gd=0,006[m] Dw=1 [m] hw=0,134 [m] hc=0,04 [m] dzo=0,1[m] Re=2,52E+08[N/m^2] Xe = 1,8	14.2.2 Obliczenie grubości dennicy. Wyznaczenie średnicy zewnętrznej dennicy Zakładam grubość ścianki dennicy równą gd=0,006[m] Dz=Dw+2·gd Wyznaczenie wysokości zewnętrznej dennicy Hz=hw+hc+gd Wyznaczenie wartości współczynnika wytrzymałości wyoblenia dna 0,1779 Obliczenie parametru ω W dennicy przewiduje otwór o średnicy założonej dzo=0,1[m] przyjmuje ω≈1 i Hz/Dz=0,2dla tych parametrów yw=2,9 współczynnik z dla dna wyoblonego tłoczonego bez złącz spawanych jest równy z=1 Naprężenie dopuszczalne k na rozrywanie obliczam ze wzoru wg normy PN-61/H-84020 dla gatunku stali St4 i temperatury T = 293°C, Re=2,52E+08[N/m^2] Współczynnik bezpieczeństwa przyjmuje równy Xe = 1,8	Dz=1,012[m] Hz=0,18[m] 0,1779 ω=1,2833 yw=2,9 1,40E+08
Nr tematu:	2005/06	Str.23
Dane	Obliczenia	Wyniki
c=5,00E-04 [m] c2 =1,00E-03 [m] c3=0[m] k=1,40E+08 yw=2,9 c=1,50E-03 [m] Dz=1,012[m] z = 1 Pow=101300 [Pa] Dw=1 [m] c2 =1,00E-03 [m] a = 1	przyjmuje odchyłkę minusową przy tłoczeniu dna c=5,00E-04 [m] naddatek na korozje obliczam analogicznie jak w części cylindrycznej c2 =1,00E-03 [m] c3=0[mm] c=c1+c2+c3 Wyznaczenie grubości ścianki dennicy 2,16E-03 [m] Przyjmuje zgodnie z normą g0d=4·10^-3[m] 14.3. Wyznaczenie średnicy największego otworu niewymagającego wzmocnienia w dennicy i płaszczu. 14.3.1.Wyznaczenie średnicy największego otworu niewymagającego wzmocnienia w dennicy. Wyznaczenie współczynnika wytrzymałości powłoki osłabionej otworem zr Wyznaczenie średnicy otworu. lub d2=0,35·Dz lub d3=0,2[m] d1=0,1126 [m] jest to największa średnica otworu nie wymagającego wzmocnienia w dennicy.	c=1,50E-03 [m] 0,004 [m] zr=7,24E-01 d1=0,1126 [m] d2=0,3542 [m] d3=0,2[m]
Nr tematu:	2005/06	Str.24
Dane	Obliczenia	Wyniki
Dw=1 [m] c2 =1,00E-03 [m] a = 1 Pow=101300 [Pa] k=1,40E+08 gc=2,00E-03 [m] H*=8,012 [m] t=0,019 [m] G=530 [kg/m^3] g=9,81 [m/s^2]	14.3.2.Wyznaczenie średnicy największego otworu niewymagającego wzmocnienia w płaszczu zbiornika. Wyznaczenie współczynnika wytrzymałości powłoki osłabionej otworem zr Wyznaczenie średnicy otworu. lub d2=0,35·Dz lub d3=0,2[m] d1=0,0527 [m] jest to największa średnica otworu nie wymagającego wzmocnienia w płaszczu zbiornika. 14.4.Obliczenie wymiarów rusztu. Ciężar całkowity przypadający na podziałkę t najdłuższego płaskownika nośnego. Przyjmuje, że: Obciążenie ciągle przypadające na belkę podpartą w 2 punktach	zr=7,24E-01 d1=0,0527 [m] d2=0,3542 d3=0,2[m] 5199,3 [N/m^3] 6499,13 [N/m^3] Q*=989,37 q*=989,37
Nr tematu:	2005/06	Str.25
Dane	Obliczenia	Wyniki
q*=989,37 lmax=0,95 [m] Re=2,52E+08[N/m^2] s=0,006 [m] a=0,873 [rad] d=0,007 [m]. w=2 [m/s] rc=998,2 [kg/m^3] 1,138 [kg/s]	Maksymalny moment gnący dla belki podpartej w dwóch punktach. Wskaźnik wytrzymałości przekroju. 14.5.Dobór zraszacza. Jako zraszacz dobieram sito zamknięte, o kącie wypływu kropel a=50^0=0,873 [rad] W zraszaczu przewidziane są otwory o średnicy d=0,007 [m]. Powierzchnia pojedynczego otworu wynosi: f=p·d^2/4 Zakładam prędkość przepływu cieczy w otworach zraszacza równą w=2 [m/s] Wyznaczenie ilości otworów w sicie zraszacza. i=14,82 Przyjmuje wartość znormalizowaną i=13	Mg,max=111,61 [N·m] kg=1,71E+08 [N/m^2] Wy=6,51E-07 [1/m] h=2,55E-02 [m] hB=1,28E-02 [m] f=3,85E-05 [m^2] i=13
Nr tematu:	2005/06	Str.26
Dane	Obliczenia	Wyniki
i=13 f=3,85E-05 [m^2] rc=998,2 [kg/m^3] 1,138 [kg/s] a=0,873 [rad] g=9,81 [m/s^2] d=0,007 [m].	Wyznaczenie rzeczywistej prędkości przepływu cieczy w otworach sita zraszacza. Wartość promienia powierzchni zraszanej zakładam równą x=0,4 [m] Wyznaczenie czasu opadania kropel. Wyznaczenie długości drogi kropel wypływających ze zraszacza kierunku pionowym. Obliczenie średnicy sita w zraszaczu. Zakładam podziałkę otworów równą t=3·d Obliczenie średnicy sita w zraszaczu. Ds=3,5·t 14.6.Dobór urządzenia odkraplającego. Jako urządzenie odkraplające stosuje dodatkową warstwę pierścieni Raschiga, o tych samych parametrach, co w kolumnie, i wysokości warstwy równej wymiarów h*=0,5 [m]. Warstwa odkraplająca będzie umieszczona 1 [m] nad wypełnieniem.	wrz=2,28 [m/s] t=0,27 [s] z=0,84 [m] t=0,0245 [m] Ds=0,086 [m]
Nr tematu:	2005/06	Str.27
Dane	Obliczenia	Wyniki
	14.7.Dobór armatury na podstawie norm. 14.7.1. Dobór króćców. Dla dennicy dolnej i górnej dobrano króćce wylotowy cieczy i gazu wg normy: BN-76/2211-40 Rura: Dnom=100[mm] Pnom=1,0[MPa] dz=108 s=4 l1=150 l2=250 Kołnierz: Dz=220 g=18 D0=180 D2=125 H=52 s=5 r=8 D1=158 f=3 Ds=150 m2=11 f3=3 Dla płaszcza dobrano króćce wlotowy cieczy i gazu wg normy BN-76/2211-40 Rura: Dnom=100[mm] Pnom=1,0[MPa] dz=108 s=4 l1=150 l2=250 Kołnierz: Dz=220 g=18 D0=180 D2=125 H=52 s=5 r=8 D1=158 f=3 Ds=150 m2=11 f3=3 Dodatkowo dla króćca wlotowego cieczy dobrana jest rura łącząca króciec ze zraszaczem o długości l=400[mm]
Nr tematu:	2005/06	Str.28
Dane	Obliczenia	Wyniki
	14.7.2 Dobór kołnierza. Dennica górna i dolna projektowanego wymiennika masy będzie połączona z częścią cylindryczną przy użyciu kołnierza wg normy PN-67/H-74722 dla POW < 10 bar, T < 300°C Dnom=1000[mm] dz=1020[mm] Dz=1230[mm] g=34[mm] Do=1160 [mm] do=36[mm] D2=1052[mm] H=95[mm] s=10[mm] D1=1110[mm] f=5[mm] m=114[kg]
Nr tematu:	2005/06	Str.29

Dane	Obliczenia	Wyniki
	14.7.3.Dobór włazu. W płaszczu wymiennika przewidziany jest właz o wymiarach, wg normy BN-83/2211-25.01 Dnom=400 [mm] Pnom=1 [MPa] Pokrywa włazu: Dz=540 [mm] g=20 [mm] D0=495 [mm] D1=460 [mm] D5=458 [mm] D6=438 [mm] D7=466 [mm] D8=420 [mm] m=41,5 [kg] Rura: Dz=430 [mm] s=5 [mm] l=200 [mm] m=10,5 [kg] Kołnierz: Dz=540 [mm] g=28 [mm] D0=495 [mm] d0=22[mm] Nakładka: Przylga D1=460 [mm] D2=426 [mm] Rowek D3=459 [mm] D4=437 [mm] m=1,9 [kg]
Nr tematu:	2005/06	Str.30
Dane	Obliczenia	Wyniki
Dnom=0,4 [m] Dw=1 [m] H*=8,012 [m] Gw=530 [kg/m^3] Ho=1[m] h*=0,5 [m] [kg/m^3] Dz=1,008 [m]	14.8.Wyznaczenie wymiarów blachy wzmacniającej pod właz. Powierzchnia blach wzmacniającej jest równa powierzchni otworu wyciętego przez właz. Średnica blachy wzmacniającej właz. W blasze wzmacniającej właz przewidziany jest otwór pod właz o średnicy Dnom=400 [mm] 14.9.Określenie masy aparatu. 14.9.1.Określenie masy aparatu pustego. Masa wypełnienia. Masa płaszcza. mc= Hc=H*+Ho+h Masa dennic. mde=2∙19=38[kg] Masa króćców. mkr=2∙ 10,4 + 2∙4=28,8[kg] Masa kołnierzy. mko=2*114[kg] Masa włazu mw=54[kg]	Db=0,57 [m] mw=3543 [kg] mc=663,6 [kg] Hc=6,7 [m] mkr=28,8[kg] mko=228[kg] mw=54[kg]
Nr tematu:	2005/06	Str.32
Dane	Obliczenia	Wyniki
H*=8,012 [m] rc= 998.2 [kg/m^3] Dw=1 [m] rc=0,0367 [m^3/m^3]	14.9.2.Określenie masy aparatu zalanego. Masa cieczy zawieszonej na wypełnieniu. mH2O=H*·rc·D^2·p·rc/4 mH2O=125 [kg] Całkowita masa aparatu zalanego. Masa całkowita mwc=mc+mr+mde+mkr+mko+2·mds mwc=3266,4[kg] Do dalszych obliczeń przyjmuje masę aparatu równą mwc=3300[kg] 14.10.Dobór łap pod aparat W aparacie przewidziane są cztery łapy. Dobieram łapy wg normy BN-64/2212-02, BN-64/2252-01 i BN-22126/02 Wielkość łapy W=180[mm] H=284[mm] s=150[mm] emax=150[mm] m=182[mm] g1=14[mm] c1=25[mm] p=170[mm] h=270[mm] g=14[mm] c=18[mm] Blacha wzmacniająca łapy wg normy BN-66/2212-08 a=140[mm] b=180[mm] g=8[mm]	mH2O=125 [kg] mwc=3300 [kg]
Nr tematu:	2005/06	Str.33

---