c3 z2 opory PO POPR ZAL 3 5


Sprawozdanie z laboratorium mechaniki płynów

Opory ruchu w przewodach pod ciśnieniem

SPRAWOZDANIE ZALICZONE. OCENA.3.5

1. Cel

Celem ćwiczenia było doświadczalne wyznaczenie wartości współczynników liniowych λ w funkcji liczby Reynoldsa.

2. Wprowadzenie

Ciecz jako lepka podczas przepływu przez przewód musi pokonać opory tarcia. Lepkość definiowana jest jako zdolność płynu do przenoszenia naprężeń stycznych przy wzajemnym przemieszczaniu jego elementów z różnymi prędkościami. Powstające przy tym siły są styczne do kierunku ruchu i noszą nazwę sił stycznych dla oporów tarcia. W związku z oporami tarcia ciecz traci energię mechaniczną, która zmienia się na inną postać energii (ciepło, dźwięk). Ubytek energii mechanicznej można zauważyć obserwując straty ciśnienia między dwoma rozpatrywanymi przekrojami poprzecznymi strumienia cieczy. Straty te mogą być miejscowe lub liniowe. W naszym doświadczeniu zajęliśmy się tymi drugimi, które są proporcjonalne do długości przewodu.

Opory liniowe w przewodach pod ciśnieniem oblicza się ze wzoru Darcy'ego-Weisbacha:

0x01 graphic

gdzie:

Δp - różnica ciśnienia między dwoma przekrojami poprzecznymi strumienia [Pa],

0x01 graphic
- ciężar objętościowy przepływającej cieczy 0x01 graphic

λ - współczynnik oporów liniowych [-]

L- długość badanego odcinka przewodu [m]

Rh - promień hydrauliczny 0x01 graphic
[m]

Gdzie:

A - pole przekroju poprzecznego strumienia [m2],

U - obwód zwilżony przewodu (dla przewodu o przekroju kołowym 0x01 graphic
)

v - średnia prędkość przepływu cieczy w poprzecznym przekroju przewodu za przeszkodą 0x01 graphic

D - średnica wewnętrzna przewodu [m]

Wartość współczynnika oporów liniowych λ zależy od rodzaju ruchu. Jego rodzaj możemy określić na podstawie liczby Reynoldsa. Współczynnik λ uzależniony jest od:

  1. strefa gwałtownego wzrostu oporów liniowych - strefa niedostatecznie przebadana,

  2. strefa rur hydraulicznie gładkich λ = λ (Re),

  3. strefa przejściowa λ = λ (Re, ε),

  4. strefa kwadratowej zależności oporów λ = λ (ε), gdzie 0x01 graphic
    .

Re - liczba Reynoldsa [-],

ε - chropowatość względna [-],

k - bezwzględna chropowatość przewodu [-].

By obliczyć liczbę Reynoldsa należy skorzystać ze wzoru:

0x01 graphic

Gdzie:

v - średnia prędkość przepływu cieczy w poprzecznym przekroju przewodu za przeszkodą 0x01 graphic
,

D - średnica wewnętrzna przewodu [m],

ρ - gęstość płynu 0x01 graphic
,

μ - dynamiczny współczynnik lepkości płynu 0x01 graphic
,

0x01 graphic
- kinematyczny współczynnik lepkości płynu 0x01 graphic
,

Q - objętościowe natężenie przepływu 0x01 graphic
.

Średnią prędkość przepływu obliczyliśmy ze wzoru:

0x01 graphic

Współczynnik oporów liniowych wyznacza się ze wzoru:

0x01 graphic

Gdzie:

L - długość badanego odcinka przewodu [m]

3. Opis stanowiska

Stanowisko składa sie z:

a) zaworów Z1, Z2, Z3, Z4, Z5, Z6, Z7, Z8,

b) manometru pudełkowego M1 do pomiaru ciśnienia w instalacji,

c) manometrów różnicowych 2, 5,

d) rotametru do pomiaru przepływu,

e) przewodów: plastikowy nr 2 oraz stalowy nr 5.

0x01 graphic

Zanim uruchomiliśmy instalacje, trzeba było ją przygotować, aby zapobiec jej ewentualnemu uszkodzeniu. W tym celu otworzyliśmy zawory Z1, Z5, Z6, Z7. Zaworem Z2 regulowaliśmy przepływ, który można było odczytać z rotametru. W pierwszym etapie mierzyliśmy Δh5 z manometru różnicowego nr 5, dla zmierzenia różnicy ciśnienia w przewodzie stalowym nr 5. Dokonaliśmy 12 odczytów z manometru różnicowego dla 12 różnych przepływów wahających się w przedziale od 5 do 35 0x01 graphic
. W drugim etapie dokonywaliśmy podobne pomiary dla przewodu z tworzywa sztucznego nr 2. W tym celu zamknęliśmy zawory Z2, Z5, Z6 oraz otworzyliśmy zawory Z3, Z4. Dalej postępowaliśmy analogicznie jak w etapie 1, przy czym odczytów różnicy ciśnień dokonywaliśmy z manometru nr 2.

Zawór Z8 służy do odpowietrzania instalacji badawczej, zawór Z7 to spust wody z modelu badawczego do kanalizacji.

4. Wyniki pomiarów, obliczenia wielkości hydraulicznych

W celu wyznaczenia wartości współczynnika strat na długości λ dla przewodu o średnicy wewnętrznej D = 16 mm dokonano pomiaru odczytu wysokości manometru różnicowego przy różnych wartościach natężenia przepływu wskazywanego przez rotametr. Podczas pomiarów dodatkowo pomierzono:

Dla podanych wartości temperatury odczytano z tabeli wartości gęstości wody:

Dla temperatury wody odczytaliśmy kinematyczny współczynnik lepkości 0x01 graphic

Dodatkowo w temacie ćwiczenia podano długość odcinka pomiarowego wynoszącą L = 7,20 m.

Zestawienie pomiarów dla przewodu stalowego:

Nr pomiaru

Q [l/min]

Qśr

[l/min]

Manometr

L

P

ΔH (P-L)

[mm Hg]

Średnia

[mm Hg]

1

34,2

34,1

- 489

486

975

976

34

- 490

487

977

2

31,5

31,4

- 422

410

832

831,5

31,3

- 419

412

831

3

29

29,2

- 370

355

725

723,5

29,4

- 369

353

722

4

26,6

26,7

- 312

293

605

602

26,8

- 308

291

599

5

24

24,05

- 261

236

497

495

24,1

- 259

234

493

6

21,5

21,5

- 210

184

394

392

21,5

- 208

182

390

7

19

19

- 172

141

313

314,5

19

- 174

142

316

8

16,5

16,45

- 134

101

235

234,5

16,4

- 132

102

234

9

13,9

13,9

- 109

68

177

179

13,9

- 112

69

181

10

11,4

11,4

- 78

41

119

120,5

11,4

- 80

42

122

11

9,1

9,1

- 61

21

82

82

9,1

- 61

21

82

12

6,5

6,5

- 48

2

50

51

6,5

- 49

3

52

Zestawienie pomiarów dla przewodu plastikowego:

Nr pomiaru

Q [l/min]

Qśr

[l/min]

Manometr

L

P

ΔH (P-L)

[mm Hg]

Średnia

[mm Hg]

1

46

46,1

- 286

313

599

601,5

46,2

- 288

316

604

2

43

42,95

- 253

278

531

531

42,9

- 255

276

531

3

40

40,1

- 222

245

467

465

40,2

- 220

243

463

4

37

36,95

- 188

207

395

395

36,9

- 186

209

395

5

34,1

34,05

- 161

179

340

340,5

34

- 164

177

341

6

31

30,95

- 136

152

288

289

30,9

- 137

153

290

7

28,1

28,15

- 115

127

242

243,5

28,2

- 117

128

245

8

25,2

25,25

- 94

104

198

198

25,3

- 93

105

198

9

21,9

21,9

- 74

81

155

156

21,9

- 75

82

157

10

18,9

18,95

- 57

64

121

121

19

- 58

63

121

11

16

15,95

- 42

46

88

90

15,9

- 44

48

92

12

13

13,05

- 29

33

62

63,5

13,1

- 31

34

65

Sposób obliczania został pokazany dla wartości pierwszego pomiaru przy przewodzie stalowym.

  1. Wyznaczenie wartości współczynnika strat liniowych λ dla przewodu stalowego czystego o średnicy wewnętrznej D = 16 mm.

Obliczenie wysokości strat liniowych:

0x01 graphic

ΔH2 - różnica wskazań manometru różnicowego [m Hg]

Obliczenie średniej prędkości przepływu cieczy:

0x01 graphic

Obliczenie współczynnika oporów liniowych:

0x01 graphic

Obliczenie liczby Reynoldsa:

0x01 graphic

Wszystkie wyniki zestawiliśmy w tabelce:

Nr pomiaru

Qśr 0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
[mm Hg]

0x01 graphic

[m Hg]

hl

[m H2O]

v 0x01 graphic

0x01 graphic
[-]

Re [-]

1

34,1

5,6833

976

0,976

12,2479

2,8267

0,066835

34630

2

31,4

5,2333

831,5

0,8315

10,4346

2,6028

0,067153

31888

3

29,2

4,8667

723,5

0,7235

9,0793

2,4205

0,067567

29654

4

26,7

4,4500

602

0,602

7,5546

2,2132

0,067241

27115

5

24,05

4,0083

495

0,495

6,2118

1,9936

0,068145

24424

6

21,5

3,5833

392

0,392

4,9193

1,7822

0,067526

21834

7

19

3,1667

314,5

0,3145

3,9467

1,5750

0,069371

19295

8

16,45

2,7417

234,5

0,2345

2,9428

1,3636

0,069004

16706

9

13,9

2,3167

179

0,179

2,2463

1,1522

0,073771

14116

10

11,4

1,9000

120,5

0,1205

1,5122

0,9450

0,073831

11577

11

9,1

1,5167

82

0,082

1,0290

0,7543

0,078848

9241

12

6,5

1,0833

51

0,051

0,6400

0,5388

0,096118

6601

  1. Wyznaczenie wartości współczynnika strat liniowych λ dla przewodu plastikowego o średnicy wewnętrznej D = 16 mm.

Wszystkie obliczenia zostały przeprowadzone analogicznie do obliczeń dla przewodu stalowego czystego.

Wszystkie wyniki zestawiliśmy w tabelce:

Nr pomiaru

Qśr 0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
[mm Hg]

0x01 graphic

[m Hg]

hl

[m H2O]

v 0x01 graphic

0x01 graphic
[-]

Re [-]

1

46,1

7,6833

601,5

0,6015

7,5483

3,8214

0,022537

46816

2

42,95

7,1583

531

0,531

6,6636

3,5603

0,022921

43617

3

40,1

6,6833

465

0,465

5,8353

3,3240

0,023026

40723

4

36,95

6,1583

395

0,395

4,9569

3,0629

0,023037

37524

5

34,05

5,6750

340,5

0,3405

4,2730

2,8225

0,023385

34579

6

30,95

5,1583

289

0,289

3,6267

2,5655

0,024024

31431

7

28,15

4,6917

243,5

0,2435

3,0557

2,3334

0,024468

28587

8

25,25

4,2083

198

0,198

2,4847

2,0931

0,024729

25642

9

21,9

3,6500

156

0,156

1,9577

1,8154

0,0259

22240

10

18,95

3,1583

121

0,121

1,5184

1,5708

0,026831

19244

11

15,95

2,6583

90

0,09

1,1294

1,3221

0,02817

16198

12

13,05

2,1750

63,5

0,0635

0,7969

1,0818

0,02969

13253

Obliczone wartości λ przedstawiliśmy w funkcji wartości liczby Reynoldsa w podwójnie logarytmicznym układzie współrzędnych:

0x01 graphic

5. Analiza otrzymanych wyników, rachunek błędów

Określono błędy związane z odczytami dokonywanymi na urządzeniach pomiarowych:

-rotametrze, gdzie *Q=*1 0x01 graphic
,

-manometrze różnicowym, gdzie *H=*5 [mm];

Błędy odczytu maja wpływ na dokładność następnych obliczeń wykonywanych w obydwu wariantach ćwiczenia.

Obliczono błąd wysokości oporów liniowych korzystając ze wzoru:

0x01 graphic

Wartość ta związana jest wyłącznie z błędem odczytu wskazań manometru i jest stała dla wszystkich przewodów.

Następnie wyznaczono błędy średniej prędkości przepływu. Dla średnicy D = 16mm błąd ten wynosi:

0x01 graphic

Sposób obliczania został pokazany dla wartości pierwszego pomiaru przy przewodzie stalowym.

Ostatecznie korzystając z metody różniczki zupełnej obliczono błędy współczynnika strat λ na długości L:

0x01 graphic

W analogiczny sposób dokonano obliczeń pozostałych błędów w seriach pomiarowych. Wyniki dla przewodu stalowego czystego otrzymane podczas obliczeń zestawiono w tabeli:

Nr pomiaru

0x01 graphic
[-]

0x01 graphic
[-]

1

0,06683

0,004262

2

0,06715

0,004681

3

0,06757

0,005095

4

0,06724

0,005595

5

0,06815

0,006355

6

0,06753

0,007143

7

0,06937

0,008405

8

0,06900

0,009861

9

0,07377

0,012675

10

0,07383

0,016016

11

0,07885

0,022137

12

0,09612

0,038998

Wyniki dla przewodu plastikowego:

Nr pomiaru

0x01 graphic
[-]

0x01 graphic
[-]

1

0,02254

0,001165

2

0,02292

0,001283

3

0,02303

0,001396

4

0,02304

0,001539

5

0,02339

0,001717

6

0,02402

0,001968

7

0,02447

0,002241

8

0,02473

0,002583

9

0,02590

0,003195

10

0,02683

0,003940

11

0,02817

0,005097

12

0,02969

0,006888

6.Wnioski

Analizując otrzymane wyniki (0x01 graphic
, Re), oraz otrzymane wykresy w zestawieniu z monogramem Moody'ego wysnuto następujące wnioski dla przewodu z polipropylenu i stalowego:

  1. Przewód stalowy - wykres dla przewodu stalowego mieści się w strefie kwadratowej zależności oporów, dla której 0x01 graphic
    zależy tylko od ε, początek wykresu mieści sie w strefie przejściowej.

  1. Przewód z polipropylenu - wykres dla przewodu z polipropylenu w całości mieści się w strefie przejściowej na wykresie Moody'ego, blisko strefy rur hydraulicznie gładkich.

Kształt krzywych w obu przypadkach jest zbliżony. Jednakże biorąc pod uwagę jedynie położenie krzywych na wykresie Moody'ego można zauważyć, jak duży wpływ na charakter przepływu ma rodzaj materiału, z jakiego wykonane są rury. Przeprowadzone ćwiczenie potwierdza fakt, że charakterystyka rur wykonanych z plastiku jest bardzo zbliżona do rur hydraulicznie gładkich, czyli mają one o wiele mniejsze opory liniowe od rur stalowych, czego powodem jest o dużo mniejsza chropowatość.

W podsumowaniu można stwierdzić, że wybór materiału, z którego wykonujemy instalacje ma kluczowy wpływ na panujący w niej charakter przepływu.

Dodatkowo dołączamy wykres Moody'ego z naniesionymi wykresami dla rury stalowej oraz z polipropylenu:

0x01 graphic

TERAZ MOŻE BYĆ..

Własności filtracyjne ośrodków porowatych

1. Wprowadzenie teoretyczne:

Filtracją cieczy nazywamy ruch wód gruntowych przez ośrodek porowaty. Jest on szczególnym przypadkiem przepływu cieczy przez ośrodek porowaty. Możemy wyróżnić dwie przyczyny jego powstawania: różnica ciśnień oraz siła ciężkości (dla odpowiedniej wielkości porów gdy woda je wszystkie wypełnia). Filtrację traktujemy jako ruch laminarny. Ponieważ nie jest możliwe zbadanie filtracji w taki sposób jak to ma miejsce w przypadku przewodów hydraulicznych (z uwagi na skomplikowany układ porów, kanalików i szczelin którymi odbywa się ten ruch), należy przyjąć uproszczenie. Uproszczeniem tym jest prędkość filtracji, która jest średnią umowną prędkością przepływu:

0x01 graphic

gdzie:

Q - natężenie objętościowe przepływu rzeczywistego przez wszystkie kanaliki gruntowe 0x01 graphic
,

A - całkowite pole powierzchni przekroju próbki (obejmujące powierzchnię przekroju ziaren gruntu) [m2],

v - prędkość filtracji 0x01 graphic

Warunek liniowej zależności spadku piezometrycznej linii ciśnień i prędkości filtracji wyraża prawo Darcy`ego:

0x01 graphic

gdzie:

v - prędkość filtracji 0x01 graphic
,

k - współczynnik filtracji (zależy od wielkości ziaren, rodzaju gruntu, porowatości i lepkości cieczy) 0x01 graphic
,

I - spadek piezometrycznej linii ciśnień [m H2O].

Średnicę odpowiadającą 10% na krzywej przesiewu przyjmuje się średnicę ziaren miarodajną dla danego gruntu.

Współczynnik porowatości określa porowatość gruntu i dany jest zależnością:

0x01 graphic

gdzie:

Vp - całkowita objętość porów w próbce [m3],

V - objętość próbki badanego gruntu [m3],

Ap - pole przekroju porów [m2],

A - całkowite pole przekroju próbki [m2],

p - współczynnik porowatości gruntu (0<p<1) [-] , dany w procentach.

Przekształcając wzór Darcy`ego korzystając z zależności:

0x01 graphic
0x01 graphic

gdzie:

ΔH - różnica wysokości ciśnień na piezometrach [m H2O],

ΔL - odległość między podłączeniami piezometrów do modelu gleby [m],

I - spadek piezometrycznej linii ciśnień [m H2O],

otrzymuje się wzór na współczynnik filtracji:

0x01 graphic

Wielkość przepływu Q otrzymuje się ze wzoru:

0x01 graphic

gdzie:

Q - natężenie objętościowe przepływu 0x01 graphic
,

V - objętość o jaką w danym czasie t napełniamy naczynie (menzurkę) [m2],

t - czas napełniania naczynia [s]

Ostatecznie otrzymujemy wzór:

0x01 graphic

Pole przekroju próbki oblicza się ze średnicy walcowego modelu D [m], która jak pozostałe wielkości: ΔL [m], t [s] , p [-] (porowatość gruntu) są dane w temacie zadania i podane są w tabelce poniżej (podana przy obliczeniach).

Do badania współczynnika filtracji stosuje się model gleby. Jest to naczynie pionowe o kształcie walca i stałym przekroju A wypełnione badanym gruntem (żwirem). Próbka gruntu umieszczona jest miedzy dwiema siatkami. Przez model przepuszczana jest woda. Ruch wody umożliwia różnica ciśnień między zbiornikiem, z którego woda wypływa, a wysokością gruntu. Wysokości ciśnienia w gruncie wskazują piezometry zaopatrzone w noniusz. Do pomiaru przepływu służy stoper oraz naczynie do pomiaru objętości V (menzurka).

0x01 graphic

Mając obliczony współczynnik filtracji k, zmierzoną temperaturę wody T oraz podaną porowatość p, po uprzednim przeliczeniu wartości współczynnika k otrzymuje się średnicę miarodajną ziaren d10 [mm] próbki. Przeliczenie to jest niezbędne do odczytania wartości średnicy miarodajnej ziaren gdyż wartości współczynnika filtracji podane są tylko dla temperatury T = 283 [K]. Przy przeliczaniu korzysta się z następującej zależności:

0x01 graphic
[-]

więc:

0x01 graphic
0x01 graphic

gdzie:

kx - współczynnik filtracji wyliczony dla danej temperatury wody Tx [K], wyrażony w 0x01 graphic
,

k283 - współczynnik filtracji dla temperatury T = 283 [K], wyrażony w 0x01 graphic
,

0x01 graphic
- kinematyczny współczynnik lepkości dla danej temperatury wody Tx [K], wyrażony w 0x01 graphic
,

0x01 graphic
- kinematyczny współczynnik lepkości dla temperatury T = 283 [K], wyrażony w 0x01 graphic
,

0x01 graphic
- poprawka do współczynnika filtracji kx w zależności danej temperatury wody Tx [K], bezwymiarowa [-],

Ruch wody w próbce powinien być ruchem laminarnym, liczba Reynoldsa powinna spełniać zależność:

0x01 graphic

gdzie

0x01 graphic
- kinematyczny współczynnik lepkości 0x01 graphic
,

m - współczynnik porowatości [-],

d10 - średnica miarodajna ziaren [mm]

2. Obliczenia:

Pierwszym krokiem w obliczeniach jest obliczenie średniej z dwóch pomiarów nadciśnienia w każdej serii dla obu piezometrów oraz średniej z dwóch pomiarów objętości.

Lp.

HL1 [cm H2O]

HL2 [cm H2O]

HP1 [cm H2O]

HP2 [cm H2O]

V1 [cm3]

V2 [cm3]

1

14,9

14,9

54,49

54,48

169

169

2

45,16

45,16

64,34

64,34

96

96

3

70,82

70,89

76,74

76,74

37

38

0x01 graphic
[m H2O]

0x01 graphic
[m H2O]

0x01 graphic
[m3]

Następnie oblicza się ΔH - różnice wskazań piezometrów:

0x01 graphic
[m H2O]

Lp.

HLśr [m H2O]

HPśr [m H2O]

ΔH [m H2O]

Vśr [m3]

1

0,14900

0,54485

0,39585

0,000169

2

0,45160

0,64340

0,19180

0,000096

3

0,70855

0,76740

0,05885

0,0000375

Całkowite pole powierzchni przekroju próbki A oblicza się na podstawie danej średnicy D tego przekroju:

0x01 graphic

D [m]

A [m2]

ΔL [m]

t [s]

p [-]

Tx [K]

0,14

0,015386

0,6

60

0,33

290,15

Znając napełnienie naczynia V oraz czas napełniania można obliczyć natężenie objętościowe przepływu Q:

0x01 graphic

oraz obliczyć wartość współczynnika filtracji k z przekształconego wzoru Darcy`ego:

0x01 graphic

Lp.

ΔH [m H2O]

Q 0x01 graphic

kx 0x01 graphic

1

0,39585

0,0000028167

0,00027748

2

0,19180

0,0000016000

0,00032531

3

0,05885

0,0000006250

0,00041415

Do obliczenia średnicy miarodajnej ziaren wymagane jest przeliczenie wartości współczynnika kx na k283 . Poprawkę 0x01 graphic
odczytuje się z tablic.

0x01 graphic

0x01 graphic

Lp.

ΔH [m H2O]

Q 0x01 graphic

kx 0x01 graphic

k283 0x01 graphic

1

0,39585

0,0000028167

0,00027748

0,00022970

2

0,19180

0,0000016000

0,00032531

0,00026930

3

0,05885

0,0000006250

0,00041415

0,00034284

0x01 graphic

Mając daną porowatość gruntu p wraz z przeliczonym współczynnikiem filtracji k283 z tablic Slichtera odczytuje się średnicę miarodajną ziaren d10. Otrzymane wartości współczynnika k wychodzą jednak poza zakres podany w tablicach (rząd wielkości 10-4). Wiedząc, że przy średnicy ziarna 10-krotnie większej wartość k zwiększa się 100-krotnie można otrzymać wartość d10 dla współczynnika k 100 razy mniejszego (rząd wielkości 10-6), a następnie zwiększyć sczytaną wartość d10 10 razy aby odpowiadała naszemu współczynnikowi k283 :

dla 0x01 graphic
0x01 graphic
wartość 0x01 graphic
0x01 graphic
, to

dla 0x01 graphic
0x01 graphic
wartość 0x01 graphic
0x01 graphic

Analogicznie postępuje się dla pozostałych wartości k283.

Lp.

k283 0x01 graphic

d10 [mm]

1

0,00022970

0,32

2

0,00026930

0,37

3

0,00034284

0,41

Ruch wody w próbce powinien być ruchem laminarnym. Należy więc dla sprawdzić każdorazowo zależność :

0x01 graphic

0x01 graphic

Lp.

v 0x01 graphic

0x01 graphic
0x01 graphic

Re [-]

1

0,00018307

0,000001006

0,084267

2

0,00010399

0,000001006

0,055347

3

0,00004062

0,000001006

0,023957

3. Wnioski

Wszystkie pomiary spełniają warunki ruchu laminarnego, co jest zgodne z teorią dotyczącą zjawiska filtracji. Powodem tego jest opisana na wstępie niewielka wartość przepływu cieczy [Q] oraz małe przekroje kanalików w gruncie. Samo ćwiczenie miało charakter bardziej poglądowy na badane zjawisko filtracji. Duży wpływ na poprawność wyników miały błędy: zarówno błędy grube (przy odczycie wartości współczynnika k z tablic Slichtera), jak i błędy spowodowane przez wahanie poziomu cieczy manometrycznej w piezometrach. Badany grunt był dość jednorodnie uwarstwiony, co w rzeczywistych warunkach rzadko kiedy ma miejsce. Grupa nie miała możliwości odniesienia i porównania osiągniętych wyników z innym rodzajem gruntu, przez co nie było możliwości zbadania np. wpływu grubości ziaren, rodzaju gruntu na prędkość przepływu i współczynnik filtracji. Wnioski ograniczają się jedynie do potwierdzenia założenia przyjętego na wstępie. Przeprowadzone ćwiczenie pomogło bardziej przybliżyć grupie zjawisko filtracji.



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
C3.z6.went.PO.1.POPR.OK.ZAL.3.0, Ochrona Środowiska, semestr III, MECHANIKA PŁYNÓW, Mech. płynów - p
C3.z6.opory.OK.ZAL.3.0, Ochrona Środowiska, semestr III, MECHANIKA PŁYNÓW, Mech. płynów - przodek, l
S1.Z1.pompy.po.popr.OK.3.0, Ochrona Środowiska, semestr III, MECHANIKA PŁYNÓW, Mechanika płynów (+)
08 Zestawienie powierzchni najemców kolejowych po remoncie zal 7
c3 stal po ob ciep-chem, Politechnika Poznańska, Edukacja Techniczno Informatyczna, Semestr II, Mate
FIZJOLOGIA PO c5 81 c3 93 c5 bbNICTWO 13
z2 po korekcie
Zał 4 Ankieta Opiekun po stronie Organizacji, mechanika i budowa maszyn, PRAKTYKI
zał 2 do PO 04
Po co Uczelni patenty, MiBM Politechnika Poznanska, VII semestr TPM, Ochrona Własności Intelektualne
Z2-P-RCh-1 Strona tytułowa po polsku, inne, Inż
02 po���czenia ko�czyny g�rnej i dolnej popr
C3.z6.pom.Q.OK.ZAL.4.0, Ochrona Środowiska, semestr III, MECHANIKA PŁYNÓW, Mech. płynów - przodek, l
c3 stal po ob ciep-chem, Politechnika Poznańska, Edukacja Techniczno Informatyczna, Semestr II, Mate
Po co ten żal Z Wodecki
Pielęgnowanie pacjentki po mastektomii popr

więcej podobnych podstron